2012/2/9 10:28:24 204true 2012/2/9 10:28:24 1，王建忠¹， 刘燕萍¹，徐晋勇^1,2，高 原¹，徐 重¹]]> 203true 2012/2/9 10:28:24 1，隗晓云¹，徐晋勇^1,2，刘燕萍¹，高 原¹，徐 重¹]]> 202true 2012/2/9 10:28:24 201true 2012/2/9 10:28:24 1，于月光¹，刘海飞¹，王海军²，周世魁²，王 建²]]> 200true 2012/2/9 10:28:24 199true 2012/2/9 10:22:36 a，林 秀^a，江少群^b，赫晓东^a]]> 198true 2012/2/9 10:22:36 197true 2012/2/9 10:22:36 1，林松盛^1,2，侯惠君¹，朱霞高¹，李洪武¹，况 敏¹]]> 196true 2012/2/9 10:22:36 1,2，李 健¹]]> 195true 2012/2/9 10:22:36 194true 2012/2/9 10:22:36 1，赵殿锋²]]> 193true 2012/2/9 10:22:36 1,2，杜 娟⁴，谢 冰¹，曹少魁²，吴志申³]]> 192true 2012/2/9 10:22:36 1,2，周惠娣¹，陈建敏¹]]> 191true 2012/2/9 10:15:59 190true 2012/2/9 10:15:59 189true 2012/2/9 10:15:59 188true 2012/2/9 10:15:59 1，林 安¹，甘复兴¹，张绪建²]]> 187true 2012/2/9 10:15:59 1， 杨红军²， 郭文才²]]> 186true 2012/2/9 10:15:59 1，沈德久¹，王玉林²，刘 凯²]]> 185true 2012/2/9 10:15:59 1，文九巴²，张 伟¹]]> 184true 2012/2/9 10:15:59 183true 2012/2/9 10:15:59 1,2，徐滨士¹，刘晓明²]]> 182true 2012/2/9 10:14:24 1，徐滨士¹，小豆岛 明²]]> 181true 2012/2/9 10:14:24 1,2， 赵文轸¹， 宋邦才³]]> 180true 2012/2/9 10:14:24 1，伞金福¹，王 禹¹，刘家浚²]]> 179true 2012/2/9 10:14:24 1,2，徐滨士¹，王海军¹，蔡 江¹，周世魁¹]]> 178true 2012/2/9 10:14:24 177true 2012/2/9 10:14:24 1, 杨新岐¹ , 姜海龙² , 孙 莉²]]> 176true 2012/2/9 10:14:24 1,2，阎逢元¹]]> 175true 2012/2/9 10:14:24 174true 2012/2/9 10:14:24 173true 2012/2/9 10:12:57 172true 2012/2/9 10:12:57 171true 2012/2/9 10:12:57 1， 吴玉萍²， 张 萍³]]> 170true 2012/2/9 10:12:57 1，许 一¹，刘 谦¹，史佩京¹，徐滨士²]]> 169true 2012/2/9 10:12:57 1,2，朱子新¹，马 洁³，栗卓新²，徐滨士¹]]> 168true 2012/2/9 10:12:57 1,2，郭志光^1,2，高 平¹，周 峰¹]]> 167true 2012/2/9 10:12:57 166true 2012/2/9 10:12:57 1，马欣新¹，孙明仁²]]> 165true 2012/2/9 10:10:49 1，田 斌²，岳 文¹，吕建国¹，王成彪¹，郭凤炜³]]> 164true 2012/2/9 10:10:49 163true 2012/2/9 10:10:49 1,2，高 燕¹，薛群基¹，刘惠文¹，徐 洮¹]]> 162true 2012/2/9 10:10:49 161true 2012/2/9 10:10:49 160true 2012/2/9 10:10:49 1，梁志杰²，黄 琪¹]]> 159true 2012/2/9 10:10:49 158true 2012/2/17 10:01:41 157true 2012/2/17 10:01:41 1,2,3，陈光南¹，张 坤¹，罗耕星¹，李怀学^1,3]]> 156true 2012/2/17 10:01:41 155true 2012/2/17 10:01:41 154true 6、WF₆及H₂为原料，用化学气相沉积法，成功地在铜基体表面沉积出钨铼合金。试验分析表明：合金成分均匀，且可由反应气体配比控制，随ReF6增加，合金中铼含量增加；沉积层组织和形貌随沉积温度升高或反应气体中ReF6的增加，由致密的柱状晶发展为杂乱的树枝晶；沉积层结构随ReF6的增加由单一固溶体向固溶体＋金属间化合物＋铼单质发展。]]> 2012/2/17 10:01:41 153true 2 键和sp³键结构，硬度达到HV（20g）2600以上，摩擦因数接近0．1，电阻高于2MΩ。]]> 2012/2/17 10:01:41 1，马胜歌²，张以忱¹，徐 路²]]> 152true 2的电流密度下生成的薄膜具有较好的质量和性能，还发现在硅酸盐体系中形成的膜层在质量还是性能方面优于铝酸盐和磷酸盐体系中形成的膜层。]]> 2012/2/17 9:59:46 151true 2012/2/17 9:59:46 150true 2012/2/17 9:59:46 1，李惠琪^1,2，于洪爱¹，李惠东² ，李 敏^1,2]]> 149true 2012/2/17 9:59:46 1 ，朱丽娟¹ ，袁福河²，段绪海²]]> 148true 2012/2/17 9:59:46 147true 2012/2/17 9:59:46 1，高玉周²，林国强¹，王富岗¹]]> 146true 0.1，涂层的抗磨粒磨损性能较好，相对Q235钢提高T6倍。涂层磨损机制主要为犁沟切削和脆性断裂。]]> 2012/2/17 9:59:46 145true 2012/2/17 9:59:46 1,3，陆曹卫^2,3，倪晓俊^2,3，吴嘉伟³，卢志超^2,3，连法增¹]]> 144true 2012/2/17 9:57:43 1,2,3，李怀学 ^1,3，张　坤¹ ，陈光南¹ ，罗耕星¹]]> 143true 2012/2/17 9:57:43 142true 4Cl为活化剂，添加少量和CeO₂稀土混合物，在960 ℃密封扩散6 h，随炉冷却，在耐热钢表面获得了结合良好的扩散渗铝层。应用SEM 电镜分析和能谱分析等方法分析了热浸扩散渗铝层的成分、组织和形貌。]]> 2012/2/17 9:57:43 141true 2012/2/17 9:57:43 140true 2制备的涂层；Ni包C涂层孔隙率最高，达5.4 %，并含有许多的未熔软质相；涂层中的镍起粘结作用，能显著提高涂层的结合强度和显微硬度；起减磨作用的MoS₂和C相会明显降低涂层的结合强度。]]> 2012/2/17 9:57:43 139true 2的化学镀铜层，这远远达到普通工业化应用要求。]]> 2012/2/17 9:57:43 138true 2012/2/17 9:57:43 137true 2012/2/17 9:57:43 136true 2012/2/17 9:57:43 1,2，史耀武¹]]> 135true 2012/2/17 9:57:43 134true 2＋Y₂O₃)陶瓷热障涂层，并进行高温隔热性能试验，用XRD、SEM检测了试样的金相组织、结构及形貌，结果表明，陶瓷热障涂层与1Cr18Ni9Ti基体结合紧密；表面陶瓷层经高温氧化后处理后其硬度显著增高；进行850 ℃高温隔热性能试验，1Cr18Ni9Ti表面热障涂层隔热能力显著提高，达75 ℃。]]> 2012/2/17 9:57:43 1，陈 飞¹，丁华东²]]> 133true 2012/2/17 9:52:59 1，陈绍维¹，杨 冰²]]> 132true 2012/2/17 9:52:59 131true 2012/2/17 9:52:59 130true 2012/2/17 9:52:59 129true 4)式正交表设计，以石墨、碳化硼和铁粉3个因素为变量，通过工艺性能定性分析，硬度值正交回归，最优化计算，得到优化试验配方和建立堆焊层金属硬度的回归方程，从而找到药皮主要成分石墨、碳化硼、铁粉对堆焊金属硬度、耐磨性等性能的影响规律。其中，碳化硼影响最大，铁粉次之，最小是石墨。随着碳化硼、铁粉、石墨增加硬度与耐磨性提高。铁粉量增加焊缝成型好，飞溅小。而石墨增加焊缝成型不好。碳化硼增加，飞溅加大。得到的最佳堆焊焊条配方，其焊接工艺性能优良，硬度值达68～71 HRC。]]> 2012/2/17 9:52:59 128true 2012/2/17 9:42:23 1，朱旻昊¹，莫继良¹，雷　斌^1,2，周仲荣¹]]> 127true 2012/2/17 9:42:23 126true 2O₃)陶瓷靶材和SiC陶瓷靶材，制备了ZGO和SiC/ZGO复合薄膜。考察了制备SiC膜时的沉积时间、氩气压强、基底温度对其耐腐蚀保护性能的影响，同时考察了SiC薄膜对ZGO薄膜功能特性的影响。试验结果表明，提高溅射气体的压力可以增强SiC膜对ZGO薄膜的耐腐蚀保护作用，提高基底温度对提高SiC/ZGO的耐腐蚀性能的效果显著，SiC薄膜的存在对ZGO的红外反射性能有增强作用。基底温度260 ℃，沉积SiC膜160 s能对ZGO膜起到防腐保护作用。]]> 2012/2/17 9:42:23 125true 2TiO₅氧化膜，该氧化膜能够阻止氧化反应的继续进行，且AlTiN，CrN，TiN，ZrN　4种薄膜与熔融玻璃之间的接触角与界面摩擦存在对应关系。]]> 2012/2/17 9:42:23 124true 2+ 离子浓度、添加剂浓度及增大阴极电流密度对电流效率、沉积速度、最大允许电流密度及镀层性能等几个方面的影响。结果表明，提高Sn²⁺离子浓度和阴极电流密度后，添加剂I按Sn²⁺离子浓度比例相应提高，添加剂II浓度不变，阴极电流密度提高至0.3～0.35 A/dm²，沉积速度加快，即镀得相同厚度的镀层，其电镀时间可比原来工艺缩短三分之一，收到缩短电镀生产周期、提高生产设备利用率的效果。]]> 2012/2/17 9:42:23 123true 2012/2/17 9:42:23 1，周建平²]]> 122true 3+:YAG激光电刷镀Ni试验，利用SEM进行了镀层表面和横断面形貌观察，采用X射线衍射仪分析了镀层的相结构，对镀层横断面进行了EDX能谱线扫描，测试了镀层的显微硬度，定性地检测了镀层的结合强度。结果表明：激光强化电沉积镀层与基体结合良好。与普通电刷镀镀层相比，激光强化电刷镀镀层显微硬度提高约200 HV，相对耐磨性增加约10倍，摩擦因数减小约1/2，晶粒细化。激光的连续性对镀层晶粒度的影响较大，对硬度影响不明显。]]> 2012/2/17 9:42:23 121true 2含量的镍基自润滑涂层，并对涂层进行了组织和性能研究。结果表明：随着自润滑材料MoS₂含量的增加，涂层的显微硬度、结合强度和滑动摩擦因数都明显降低；当MoS₂含量由6 %增加到9 %时，涂层滑动摩擦因数由0.18减小到0.16，变化处于平稳，但磨损量却由0.5 mg/m突然增大到1.6mg/m；涂层中条状未熔MoS₂和孔洞的存在，是其显微硬度、结合强度和摩擦因数减小的主要原因。]]> 2012/2/17 9:42:23 120true 2的Ni基合金熔覆层。通过扫描电镜、X射线能谱，分析研究添加的稀土对熔覆层组织形貌、元素分布的影响，用显微硬度计测量熔覆层的硬度分布。结果表明，CeO₂的加入对镍基熔覆层的组织起到明显的细化和净化作用，使二次枝晶间距减小，夹杂物含量显著降低，枝晶生长的方向性减弱，组织趋向均匀；由于硬质相的析出和细晶强化的作用，熔覆涂层的显微硬度值比未添加稀土的涂层提高了40～70 HV。]]> 2012/2/17 9:15:42 119true 2012/2/17 9:15:42 1,2，李　健¹]]> 118true 2012/2/17 9:15:42 117true 2012/2/17 9:15:42 116true 2012/2/17 9:15:42 115true 4C混粉在Ti6Al4V合金表面进行激光熔覆处理，使基体中的Ti和B₄C发生化学反应原位生成TiC、TiB₂硬质增强相，制备出TiC与TiB₂等增强相增强钛基复合材料涂层。综合运用XRD、SEM、EPMA和TEM等分析手段研究了优化熔覆工艺条件下的NiCrBSi+B₄C激光熔覆层的组织结构与相组成，并对复合涂层进行了硬度测试，结果表明：NiCrBSi+2 %B₄C熔覆层的微观组织是在γ–Ni和Ni₃Ti+Ni₃B共晶的基体上均匀分布着TiB₂、TiC、CrB等相的多元组织，激光熔覆层的硬度比Ti6Al4V基体硬度提高到3~4倍。]]> 2012/2/17 9:15:42 1,2，耿　林²]]> 114true 2012/2/17 9:15:42 1，王海军²，韩志海²，周世魁²，刘 明²]]> 113true 2012/2/17 9:15:42 112true 6.63 μm,材料表面的静态接触角随着表面粗糙度的增加而减小.]]> 2015/5/29 15:41:43 111true 2015/5/29 15:41:43 110true 2015/5/29 15:41:43 109true 2015/5/29 15:41:43 108true 2015/5/29 15:41:44 107true 2015/5/29 15:41:44 106true 2015/5/29 15:41:44 105true 2015/5/29 15:41:44 104true 2015/5/29 15:41:44 103true 2015/5/29 15:46:39 102true 2015/5/29 15:46:39 101true 2015/5/29 15:41:36 100true 2015/5/29 15:41:36 99true 2015/5/29 15:41:36 98true 2015/5/29 15:41:36 97true 2015/5/29 15:41:36 96true 2015/5/29 15:41:36 95true 2015/5/29 15:41:36 94true 2015/5/29 15:41:36 93true 2015/5/29 15:41:36 92true 2015/5/29 15:41:36 91true 2015/5/29 15:47:33 90true 2015/5/29 15:41:36 89true 2015/5/29 15:41:36 88true 2015/5/29 15:41:36 87true 2015/5/29 15:41:28 86true 2015/5/29 15:41:28 85true 2015/5/29 15:41:28 84true 2015/5/29 15:41:28 83true 2015/5/29 15:41:28 82true 2015/5/29 15:41:28 81true 2015/5/29 15:41:28 80true 2015/5/29 15:41:28 79true 2015/5/29 15:41:28 78true 2015/5/29 15:41:28 77true 2015/5/29 15:41:28 76true 2015/5/29 15:41:19 75true 2015/5/29 15:41:19 74true 2015/5/29 15:41:19 73true 2015/5/29 15:41:19 72true 2015/5/29 15:41:19 71true 2015/5/29 15:41:19 70true 2015/5/29 15:41:19 69true 2015/5/29 15:41:19 68true 2015/5/29 15:41:19 67true 2015/5/29 15:41:19 66true 2015/5/29 15:41:10 65true 2015/5/29 15:41:10 64true 2015/5/29 15:41:10 63true 2015/5/29 15:41:10 62true 2015/5/29 15:41:10 61true 2015/5/29 15:41:10 60true 2015/5/29 15:41:10 59true 2015/5/29 15:41:10 58true 2015/5/29 15:41:10 57true 2015/5/29 15:41:10 56true 2015/5/29 15:41:10 55true 2015/5/29 15:41:10 54true 2015/5/29 15:40:57 53true 2015/5/29 15:40:57 52true 2015/5/29 15:40:57 51true 2015/5/29 15:40:57 50true 2015/5/29 15:40:57 49true 2015/5/29 15:40:57 48true 2015/5/29 15:40:57 47true 2015/5/29 15:40:57 46true 45true 2O，CuO NWs 表面的静态水接触角（SWCA）值从（86±2）°先大幅度增大到（152 ±3）°后轻微减小到（141±2）°，当处理时间为 10 min 时，获得最大的 SWCA 值为（152±3）°，表明 CuO NWs 表面具备超疏水性。因此，利用低能 Ar 离子束表面改性技术可以基本实现对 CuO NWs 形貌、结构和性能等的精确调控。研究结果可为离子束技术精确调控其他一维纳米材料性能提供理论基础和试验依据。]]> 2023/10/29 19:51:41 44true 3 ，主相为 γ 相和 γ′相，700 ℃×10 h 时效处理后平均硬度值为 54 HRC，700 ℃摩擦因素为 0.35 左右，磨损量为 0.024 mm³ ，主相 γ′占 53 %。研究结果表明，IN718 合金中（Ti+Al）含量增加至 6.6 %时具有良好的激光熔覆工艺性能和高温摩擦磨损性能，可应用于超临界 / 超超临界机组镍基合金阀门密封面的维修与再制造。]]> 2023/10/29 19:51:41 43true 2023/10/29 19:51:41 42true 3N、γ′-Fe₄N 相的渗层，矫顽力和表面硬度随氮化温度和时间的增加逐渐升高，截面硬度呈梯度分布。其中 580 ℃×4.5 h 工艺试样具有最优的耐腐蚀性能，自腐蚀电位较纯铁正移，自腐蚀电流密度低于纯铁，电荷转移电阻提升了 7.7 倍。空气环境下，氮化试样的摩擦因数比纯铁低，氮化试样磨损率只约为纯铁的 1 / 2； 去离子水与 3.5 wt.% NaCl 溶液环境皆有利于降低摩擦因数，但增加了磨损率，3.5 wt.% NaCl 溶液环境对材料的加速磨损效果比去离子水更明显。系统研究了盐浴渗氮对电工纯铁腐蚀磨损性能的影响，可为提升海工装备电气开关元器件的服役寿命提供一定理论指导与技术支持。]]> 2023/10/29 19:51:41 41true 2023/10/29 19:51:41 40true 2O₃组成，热循环过程中涂层中形成大量裂纹。CrAlN 和 CrAlSiN 涂层表面氧化膜主要由 Cr₂O₃ 组成，连续致密，无开裂剥落。其中 CrAlN 涂层表面 Cr₂O₃膜下面形成了 Al 的内氧化物，其氧化增重高于 CrAlSiN 涂层。此外，CrAlN 和 CrAlSiN 涂层均与 TiAl 合金发生较严重的互扩散，在 CrAlN / TiAl 界面和 CrAlSiN / TiAl 界面处形成较厚的互扩散层。可见，CrAlN 和 CrAlSiN 涂层显著提高了 TiAl 合金的抗高温氧化性能，而涂层中 Si 的添加使得涂层抗氧化性得到进一步的提升。研究结果可为 TiAl 合金施加氮化物涂层高温防护提供潜在可能。]]> 2023/8/25 9:09:05 39true 6 ， 且镍粉含量与其 PTC 强度也呈负相关；银粉涂层体系则在渗流阈值前 PTC 效应显著，PTC 强度为 4.58，而渗流阈值后则几乎不表现 PTC 效应。制备了含导电炭黑和镍粉的复合导电填料涂层体系，其 PTC 强度较纯镍粉涂层体系大大降低，可为箭体外表面防静电涂料的设计提供新的思路。]]> 2023/8/25 9:09:05 38true 2023/8/25 9:09:05 37true 2023/8/25 9:09:05 36true 2O₃、纳米 TiO₂、纳米 SiO₂，通过超声波分散处理进行制备。 通过正交试验法设计试验方案，分别对涂层的 SEM 形貌、水接触角和硬度进行测试，建立关于接触角和硬度的多因素灰色模型，采用遗传算法获取涂层材料的最佳配比。试验结果表明，用灰色模型可以准确地建立涂层性能与刚性粒子之间的关系， 该涂层最佳配比可以有效提高石墨烯改性双酚 A 型环氧树脂的硬度和疏水性，且平均误差在 4%以内，可为管内修复材料的制备提供基础。]]> 2023/8/25 9:09:05 35true 2023/6/28 8:52:14 34true 2023/6/28 8:52:14 33true 0.4Sb_1.6Te₃)和 n 型(Bi₂Te_2.7Se_0.3)碲化铋材料退火前后对镀层硬度和防扩散效果的影响， 并将不同 Ni 层厚度的 p、n 型碲化铋材料制备成热电器件进行服役性能测试。结果表明：退火对 p 型材料镀 Ni 层硬度影响较小，其值变化在 10%以内，但对 n 型材料镀 Ni 层的硬度影响较大，其最大硬度值下降 56.36%；Ni 是 p 型碲化铋材料较好的扩散阻挡层，能显著减少 Bi_0.4Sb_1.6Te₃中所有元素的扩散，但其对于 n 型材料的阻挡效果不明显，仅能较弱地阻挡 Bi₂Te_2.7Se_0.3 中除 Te 之外的元素扩散；正常工作时，镀 Ni 器件在热循环 2.5 万次后，内阻变化小于 5%，相较于无镀 Ni 器件，其服役寿命得到显著提高。]]> 2023/6/28 8:52:14 32true 1、硝酸锰三种促进剂的浓度对锌系磷化膜成膜质量的影响，以硫酸铜点滴时间评判其耐蚀性。采用扫描电子显微镜观察添加不同促进剂的磷化液所形成磷化膜的表面形貌。通过响应面分析法对磷化液的成膜耐腐蚀效果进行优化，得到硫酸铜点滴时间的二次响应方程。各因素影响次序为硝酸锌＞复合钝化剂(BM₁)＞植酸＞硝酸锰，通过优化获得硫酸铜点滴时间为 101 s 的磷化液配方，即氧化锌 15 g / L、磷酸 100 g / L、复合钝化剂 BM₁ 1.7 g / L、植酸 11.7 mL / L、硝酸锌 52.4 g / L、硝酸锰 5.9 g / L、OP-10 乳化剂适量。通过响应面优化参数得到的磷化液配方在具有除锈功能的同时能有效提高 Q235 低碳钢的耐腐蚀性能，可为磷化液新配方的性能预测和浓度优化提供方法与理论指导。]]> 2023/6/28 8:52:14 31true 2023/4/20 10:05:40 30true (MRR)减小，表面粗糙度 Ra 增大。抛光垫内的固结磨料能将 MRR 提高 5~10 倍，但也会导致 Ra 增大 5~20 倍。抛光垫表面微细结构会使得抛光过程中有效接触面积 Ap和有效磨粒数 Ns减小而导致 MRR 下降，而抛光垫硬度的增加能够部分弥补抛光垫表面微细结构造成的影响，抛光工件硬度越大，弥补效果越好。增加游离磨料能够有效降低抛光后 Ra 并提高硬度较大工件的 MRR(上升约 8%)，但对硬度较小工件的 MRR 有抑制作用(下降约 27%)。根据抛光试验结果，建立工件-磨料-抛光垫接触模型，深入分析抛光垫表面微细结构、表面硬度对不同硬度工件抛光 MRR 和表面质量的作用机理，为不同工件抛光时抛光垫的选择提供了理论基础。]]> 2023/4/20 10:05:40 29true R²为 0.984 8， 绝对误差(MAE)为 0.013 4，均方根误差(RMSE)为 0.021 4。得到的最佳工艺参数组合为：主轴转速 2 389.011 r / min， 进给速度 3.167 mm / s，磨料粒径 216.185 μm，加工时间 35.856 min，预测 Ra 为 0.178 μm。对工艺参数进行调整，试验得到的 Ra 为 0.182 μm，与预测值相比误差为 2.24%。基于 PSO-ELM 方法构建 316L 不锈钢细长管内表面粗糙度预测模型，实现对工件内表面粗糙度的精确预测，应用粒子群方法得到最佳工艺参数组合，提高了磁粒研磨 316L 不锈钢细长管的加工效率。 关键词：磁粒研磨；细长管；内表面；粒子群(PSO)；极限学习机(ELM)；表面粗糙度]]> 2023/4/20 10:05:40 28true 2023/4/20 10:05:41 27true xNiCoC 涂层，在温度为 500 ℃和载荷 200 N 的条件下， 测试 FeCrSi_xNiCoC 涂层高温耐磨性能。结合 X 射线衍射仪(XRD)、金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析仪(EDS)分析涂层显微组织、相组成和磨损机理。结果表明：随着 Si 含量增加，涂层中 γ-Fe 相(Si 以固溶方式存在于 γ-Fe 相中)向金属硅化物 Fe₃Si 相转变，显微组织也由树枝晶向等轴晶转变，涂层硬度由 312 ± 21.7 HV_0.5 增加至 588 ± 31.3HV_0.5。在温度 500 ℃和载荷 200 N 下的摩擦磨损试验中，Si 含量为 10%的涂层磨损率最低，高温耐磨性能最好，其磨损机理主要为黏着磨损和氧化磨损。通过优化 Fe 基合金中 Si 含量得到耐磨性能良好的涂层，可对该类涂层的开发、制备和应用提供一定的技术支持。]]> 2023/4/19 13:47:29 26true 3 -C / sp² -C 比值逐渐增大，薄膜硬度及弹性模量逐渐增大；薄膜结合力呈现先增大后减小的趋势，在?80 V 时达到最大 24.5 N；在 7 N 的法向载荷下，薄膜磨损失效时间先增大后减小，偏压为?80 V 时磨损寿命最长；316L 不锈钢和所有薄膜的阳极极化曲线都表现出明显的钝化现象，在偏压为?120 V 时，薄膜的维钝电流密度比 316L 不锈钢低两个数量级，表现出优异的耐蚀性；薄膜电阻 R_f 和电荷转移电阻 R_ct 逐渐增大，薄膜的耐腐蚀性能逐渐增强。Ti / TiN / TiCN / Ti-DLC 复合薄膜的多层结构和元素掺杂相结合的设计有效提高了 316L 不锈钢的耐腐蚀性能和减摩耐磨性能，拓宽了类金刚石薄膜在严苛海洋服役环境下的应用范围。]]> 2023/4/19 13:47:30 25true 4N、Ta₅N₆、Ta₂O₅等新相，改性层组织为超细晶马氏体、残余奥氏体与网状铁钨碳化物组织，Ta 元素渗入到改性层一定厚度中。经过 HX-1000SPTA 型显微维氏硬度计和 HT-1000 高温摩擦磨损试验机对试样硬度和耐磨性能进行测试，发现硬度最高提升 1.7 倍，耐磨性能最高提升 2.6 倍。使用 Ta 电极对 W18Cr4V 进行 PDT 处理后，W18Cr4V 性能得到大幅度提升。在不同电容下使用 Ta 电极对 W18Cr4V 高速钢进行 PDT 改性的效果与机理推进了对 PDT 的研究。]]> 2023/4/19 13:47:30 24true 0.025提高到 1 250 HV_0.025；渗层耐蚀耐磨性比离子渗氮大幅度改善，腐蚀速率由 5.42 μm / a 降低到 1.23 μm / a；摩擦因数由 5.2 降低到 2.9，磨痕明显变窄变浅， 表面未有明显磨损裂纹。首次采用沉积氢氧化铝膜作为预处理，成功研发高性能离子铝氮复合渗技术。]]> 2023/4/19 13:47:30 23true 0.3以上，达到钛合金基体 3 倍以上；经过摩擦磨损试验后，其磨损体积相较于钛合金基体和未包覆镍 c-BN 涂层分别减少 72%和 22%。磨损形貌显示，钛合金基体表现出明显的黏着磨损，未包覆镍的 c-BN 涂层表现为磨粒磨损；而镍包覆的 c-BN 涂层磨痕则出现大量“鱼鳞”状磨屑。研究采用镍包覆的方式在熔覆前将 c-BN 颗粒包裹，使得 c-BN 陶瓷粉末流动性提升，并进一步增强复合涂层的显微硬度，从而提升复合涂层的耐磨性能。]]> 2024/12/20 14:21:35 22true 2024/12/20 14:21:35 21true 2024/12/20 14:21:35 20true 2024/12/20 14:21:35 19true 2024/12/20 14:21:35 18true 2024/10/18 12:59:22 17true 2024/10/18 12:59:22 16true P₁=5 MPa，活塞杆运动速度 V=1 m / s 时，应匹配密封面粗糙度 Ra=0.27 μm 的改性聚四氟乙烯 C 型环，并设定 O 型圈的预压缩率 W=23.13%，帽式密封泄漏率将会达到最低。所建泄漏模型可提前为密封件的选择做出决策， 而优化设计方法可为后续密封件表面粗糙度的确定和加工方法的选择提供指导。]]> 2024/10/18 12:59:22 15true 2024/10/18 12:59:22 14true 2024/10/18 12:59:22 13true v 或激光脉冲频率 f 影响下的材料烧蚀深度会随重叠率的增加而增加，重叠率为 99%时，材料去除率达最大；在光斑直径 D 影响下的烧蚀深度随重叠率的增加而减少，重叠率为 91%时去除率最大。三种参数影响下，等效激光功率密度 I₁=3.88 W / μm²时，将产生较大的反冲压力促进材料的去除，使激光标刻的能量利用率最大。面标刻中，线间距大于线段凹槽宽度时，导致线段叠加不能完全填充目标区域；线间距小于线段凹槽宽度时，会导致块体膨胀变形，表面质量被破坏；线间距与线段凹槽宽度接近时，目标区域可以被完全填充且表面质量不被破坏，标刻效果较好。通过分析空间上光斑重叠区域的能量耦合与时间上相邻脉冲的能量累积，整理得到等效脉冲传热数值模型，可对激光标刻的烧蚀深度进行更加简单有效的计算。]]> 2024/8/13 18:01:34 12true 2基复合薄膜在减摩耐磨方面的结构演变和失效规律仍须进一步探索。为扩展其在温域上的应用范围，采用磁控溅射技术在硅片和 718 高温合金块上沉积 TiB₂ / WS₂复合薄膜，分别在 200、450 和 600 ℃大气环境下对复合薄膜进行退火处理。利用扫描电子显微镜、透射电镜、X 射线衍射仪、拉曼光谱仪、纳米压痕仪和球盘高温摩擦试验机等分析技术对退火处理前后薄膜的组分、结构、力学性能和摩擦磨损性能进行研究。结果表明：随着退火温度的升高，复合薄膜中硫元素的分解率增大，S / W 比降低，薄膜氧化程度增加。未退火处理薄膜在摩擦过程中由于形成易于剪切滑移的 WS₂（002）晶体取向结构保持了低且稳定的摩擦因数。200 ℃退火处理后薄膜的致密性增加，硬度得到明显的提升， 显示良好的减摩耐磨性能[摩擦因数＜0.075，磨损率为 9.21×10^?6 mm³ / (m·N)量级]。450 ℃退火处理后薄膜中生成的氧化相 WO₃、TiO₂导致摩擦因数波动上升，磨损率增加。600 ℃退火处理后薄膜瞬时失效，主要是由于薄膜中硫元素的大量分解流失难以形成润滑相和薄膜表面形成松散堆积结构所造成的。通过观察退火处理前后复合薄膜微观结构的变化明确了其在不同温度下的磨损失效演化规律。]]> 2024/8/13 18:01:34 11true 2 ，磨损机理为磨粒磨损和少量粘着磨损。提高过渡层厚度能够降低基体的塑性变形，降低涂层与基体的物理性能差异，减少涂层开裂并提高涂层摩擦磨损性能。通过调控过渡层厚度获得性能优异的 CrN / TiAlN 多层涂层，研究成果可应用于车辆旋转密封件上，显著提高密封工作面耐磨损性能。]]> 2024/8/13 18:01:34 10true Ra 由初始的 5.230 μm 下降至 0.225 μm, Sa 由初始的 8.630 μm 下降至 0.571 μm，分别下降 95.7%和 93.4%。研究结果可为钛合金或其他自钝化金属的精密抛光提供参考。]]> 2024/5/28 9:14:08 9true 2 和纳米 TiO₂ 粒子混合悬浮液，固化后该涂层与水的接触角为~ 155.4°，滚动角为~3°，实现了超疏水性。试验结果表明，该超疏水涂层具有较好的耐磨耐久性，在胶带剥离、砂纸摩擦、 紫外光长时间照射以及不同 pH 液滴等多种测试条件下仍具有良好的超疏水性。此外，此超疏水涂层在极端寒冷的天气下可以显著延缓水的冻结时间。环氧树脂和疏水颗粒的协同防腐作用使超疏水涂层在海水中表现出良好的防腐蚀性能。所制备的超疏水涂层还具有优异的自清洁特性，且因 TiO₂ 粒子本身的光降解性能，该涂层还可用于光降解污染物和净化水质。这种简单、环保的超疏水涂层在防结冰、防腐蚀等方面具有潜在的应用前景，可为克服传统超疏水表面使用耐久性差的问题提供解决思路。]]> 2024/5/28 9:14:08 8true 2O₃、FeB 和 MoS₂的金属化合物层，添加剂中的 CaB 和 MoDDP 能够相互促进彼此反应，增加 FeB / MoS₂润滑膜的生成量， 对比单一的添加剂和基础油，复合添加剂具有更好的自修复性能和协同功效，形成具有高承载力的润滑油膜，提高了复合润滑油的抗磨减摩性能。MoDDP / CaB 复合润滑油添加剂的制备可以充分综合利用抗氧化剂与极压耐磨剂的稳定、优异润滑特性，研究结果可为复合添加剂的广泛应用提供数据支持和理论支撑。]]> 2024/5/28 9:14:08 7true Q 值和力学性能，增加损耗。综合考虑磁粉芯的成型性和其他性能，偶联剂添加的最佳比例是 0.3 wt.%。揭示了偶联剂对磁粉芯膨胀系数等综合性能的影响规律，可为高性能磁粉芯的工程化应用提供重要理论依据。]]> 2024/5/28 9:14:08 6true 2 填充 PTFE / PI-PAI 的涂层材料，采用液体喷涂工艺在 A370 铝合金和 CuPb22Sn2.5 铜合金基体表面制备三种不同厚度涂层，研究涂层在不同润滑介质下的摩擦学性能。结果表明，涂层的摩擦学性能受到涂层硬度、润滑介质及基体支撑作用影响， 涂层的硬度及弹性模量随厚度的增加呈现递减的趋势。涂层越厚，基体的支持作用越小。在油润滑工况下，铜合金基体上涂层摩擦因数及磨损率均小于铝合金，润滑油是涂层摩擦性能最主要影响因素。在海水工况下，涂层主要表现为磨粒磨损，并出现明显的犁沟现象。铜合金基体上涂层的摩擦因数高于铝合金，海水腐蚀和高频往复摩擦带来的冲刷作用是摩擦性能主要影响因素。在干摩擦工况下，涂层以黏着磨损为主。涂层的硬度受到基体支撑的影响，高频往复运动中硬质对磨球与硬质基体夹击软质涂层和接触压力是摩擦性能主要影响因素。通过涂层与合金摩擦因数对比，可知 30 μm 涂层能够大幅度地降低轴瓦材料的摩擦因数，有利于提高船舶发动机轴瓦在极端工况的摩擦学性能。阐明了基体对不同厚度自润滑涂层的支撑机理， 分析了涂层在极端工况下受到轰击后的摩擦学性能，确定了船舶发动机轴瓦涂层的最佳设计厚度。]]> 2024/2/29 11:50:57 5true 2024/2/29 11:50:57 4true 2024/2/29 11:50:57 3true 2024/2/29 11:50:57 2true 2024/2/29 0:00:00 1true