64true 2015/5/28 15:43:02 63true p=300 A, I_b=200 A, f=5 Hz时，焊缝组织细化最为明显，晶粒尺寸减小到30.1 μm，硬度比不加磁场时提高了4.5 HRC。外加低频纵向磁场通过电弧的旋转来搅拌熔池，改变晶粒的结晶过程，使焊缝晶粒得到细化，从而提高堆焊层硬度。]]> 2015/5/25 16:46:32 1， 梅强¹， 张伟²， 夏云才²， 谢天男¹]]> 62true -腐蚀、-10 ℃等苛刻条件下裂纹修复问题，根据维修与再制造焊接特点自主研究开发了维修与再制造用TWE312R型系列焊接材料。采用斜Y坡口小铁研裂纹试验方法研究了TWE312R16焊条焊接高硬度装甲钢的抗裂性能，结果表明：即使环境温度低至-5～-14 ℃，焊接试样的表面和断面裂纹率均为零。TWE312R型系列焊接材料已在装备维修和工模具等行业得到成功应用，在维修与再制造焊接、异种钢焊接领域显示出良好的应用前景。]]> 2015/5/25 16:46:32 61true 25 V时,样品呈现柱状结构.CrN涂层的沉积速率和力学性能基本达到了发动机活塞环表面涂层的要求.]]> 2015/5/25 15:24:37 60true 2015/5/25 15:24:37 59true 2015/5/25 14:53:47 58true 2015/5/25 14:53:47 1，徐滨士¹，董世运¹，王丹²]]> 57true 56true 55true 3C₂的Fe基合金复合涂层，研究了2种涂层的组织结构、显微硬度及耐干滑动摩擦磨损性能。结果表明，Fe基涂层以亚共晶方式结晶，在初生柱状固溶体枝晶间存在大量网状共晶组织，主要由γ–Fe、Cr₇C₃及少量的Cr–Fe固溶体等组成。Fe基复合涂层中Cr₃C₂大部分溶解，枝晶凝固特征保持不变，枝晶组织明显细化，主要由γ–Fe、Cr₇C₃及少量的Cr–Fe固溶体及较少量未熔的Cr₃C₂等组成。Fe基复合涂层的显微硬度及其摩擦磨损性能优于Fe基涂层。]]> 54true 1,黄一雄²,卢鹏辉¹,陈静¹,林鑫¹,黄卫东¹]]> 53true 2011/12/30 13:08:55 a， 原津萍^b， 杨军伟^a， 梁志杰^b]]> 52true 0.5之间，熔合区的硬度在500~600 HV_0.5之间，熔合区硬度相对于基材提高了60% 左右。]]> 2011/12/30 13:08:55 51true 2011/12/30 13:08:55 50true p=300 A, I_b=200 A, f=5 Hz时，焊缝组织细化最为明显，晶粒尺寸减小到30.1 μm，硬度比不加磁场时提高了4.5 HRC。外加低频纵向磁场通过电弧的旋转来搅拌熔池，改变晶粒的结晶过程，使焊缝晶粒得到细化，从而提高堆焊层硬度。]]> 2011/12/30 13:08:55 1， 梅强¹， 张伟²， 夏云才²， 谢天男¹]]> 49true -腐蚀、-10 ℃等苛刻条件下裂纹修复问题，根据维修与再制造焊接特点自主研究开发了维修与再制造用TWE312R型系列焊接材料。采用斜Y坡口小铁研裂纹试验方法研究了TWE312R16焊条焊接高硬度装甲钢的抗裂性能，结果表明：即使环境温度低至-5～-14 ℃，焊接试样的表面和断面裂纹率均为零。TWE312R型系列焊接材料已在装备维修和工模具等行业得到成功应用，在维修与再制造焊接、异种钢焊接领域显示出良好的应用前景。]]> 2011/12/30 13:08:55 48true 2011/11/3 11:12:24 47true 2011/11/3 11:12:24 1, 徐滨士¹, 史佩京¹, 刘渤海^1,2]]> 46true 45true 1，马 孜¹，徐富家²，胡 英¹]]> 44true 43true 42true 41true 40true 2013/1/3 22:50:57 1,史佩京¹,刘渤海²,周新远¹]]> 39true 2012/11/14 17:52:24 38true 2012/8/29 16:33:14 1 ,²， 史佩京²， 徐滨士²， 黄铁³]]> 37true 2012/8/29 16:33:14 1, ², 董丽虹², 徐滨士², 王慧鹏², 董世运²]]> 36true 2012/8/29 16:33:14 1， 汪笑鹤¹， 吕镖¹,²， 徐滨士¹]]> 35true 2012/8/29 16:33:14 34true 2012/8/29 16:33:14 a, 王宪成^a, 何星^a, 蔡志海^b, 和穆^a]]> 33true 2012/3/16 9:01:36 32true 2012/3/16 9:01:36 a， 杨军伟^b， 孟令东^a， 梁志杰^a， 沈维^b]]> 31true 2013/10/22 16:24:26 30true 2013/10/22 16:24:26 29true 2013/10/22 16:24:26 28true 2013/8/22 10:51:19 1a,1b， 梁秀兵^1b,1c， 张伟^1d， 杨庆东²， 陈永雄^1b]]> 27true 2013/4/25 16:49:26 1， 杨军¹， 洪旗²， 江代祥²， 许桂伟²， 吴慧¹]]> 26true 2013/2/27 17:59:05 a， 王宪成^a， 蔡志海^b， 底月兰^b， 何星^a]]> 25true 2014/12/29 14:48:20 1， 王优强¹， 苏新勇²， 董宁¹， 黄兴保¹， 刘基凯²]]> 24true 2014/10/27 11:32:38 1， 董丽虹¹， 董世运¹， 徐滨士¹， 刘辉²]]> 23true 2014/7/8 10:19:33 22true 2014/4/24 15:23:27 21true 2015/12/22 15:18:25 20true 2015/12/22 15:18:25 19true 2015/10/22 14:56:17 18true 2015/8/3 15:38:00 17true 2015/8/3 15:38:00 16true 2015/8/3 15:38:00 15true 2015/3/11 15:43:58 1,2， 刘长义¹， 刘从虎¹]]> 14true 2015/3/11 15:43:58 13true 2015/3/11 15:43:58 a， 李占明^a， 宋巍^a， 马世宁^a,b]]> 12true 0.2。路径中段的熔覆层厚度比起始点增加了10%。]]> 2017/10/17 17:14:55 11true 2017/7/19 14:53:21 10true 0.2，较基体的显微硬度提高了17%。涂层的耐腐蚀性能略有降低，但涂层表面可以形成更为稳定的Cu₂O钝化膜，达到保护基体的目的。涂层的抗空蚀性能低于基体，细小气泡持续在涂层表面瞬间溃灭会导致涂层孔隙率持续增加，使得涂层在空泡腐蚀后期的抗空蚀能力减弱。涂层在大气与模拟海水中耐磨性能均优于基体，涂层表面的孔隙收容了磨屑，起到了一定减磨作用。]]> 2017/6/9 8:47:53 9true 0.3。摩擦磨损测试结果表明，不同处理状态下各试样主要以粘着磨损为主，同时包含轻微氧化磨损。与沉积态试样相比，550℃回火后，试样耐磨性提高了2倍；650℃回火2 h后，由于基体软化，试样的耐磨性能最差。拉伸测试表明，当回火温度低于550℃时，断口主要以解理断裂为主，550℃回火时抗拉强度最大，为1 928.2 MPa，延伸率为6.4%；当回火温度升高到600~650℃时，断口呈现出韧性断裂，抗拉强度降低，延伸率增大。]]> 2017/4/14 9:14:54 8true 2017/4/14 9:14:54 7true 2019/1/11 13:49:04 6true 2018/11/2 17:12:03 5true 2018/6/19 9:53:30 4true 2018/2/5 13:16:29 3true 50 分别为 34. 8 和 127 μm,VIGA 粉末中值粒径 d₅₀ 分别为 40. 7 和 126. 3 μm。 通过 XPS 分析 Fe 2p 与氧元素的结合状态, 结果表明:对比 VIGA 粉末,EIGA 粉末表面氧化膜中金属态 Fe⁰ 的含量更高,氧化态 Fe²⁺和 Fe³⁺的含量更低。 此外,对比不同溅射时间下 Fe 2p 氧化态峰的状态,发现氧元素在 VIGA 粉末中渗透更深,并可能生成了氧化物,这一推测通过 XRD 相组织分析得到了验证。]]> 2021/3/11 14:02:23 2true 2021/3/11 14:02:23 1true