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<title cf:type="text"><![CDATA[《中国表面工程》编辑部 -->研究论文]]></title>
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<title xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="text"><![CDATA[真空中不同转速和对偶对a-C∶H膜摩擦学性能的影响]]></title>
<link><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20120615&flag=1]]></link>
<description xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="html"><![CDATA[非晶碳氢（a-C∶H）薄膜作为空间润滑材料有很大的应用前景，它在真空中的摩擦磨损行为与掺杂元素、摩擦对偶、滑动速度等因素有关。采用中频非平衡磁控溅射法在AISI202不锈钢和p（111）单晶硅基体上沉积了厚度为1.3~1.6 μm的a-C∶H膜以及Cr、MoS<sub>2</sub>掺杂的a-C∶H复合膜。采用球盘摩擦试验机对3种膜的真空摩擦学行为进行了研究，摩擦性能较好的薄膜在真空中进行了GCr15、 Si<sub>3</sub>N<sub>4</sub>和C不同对偶以及100、500、1000 r/min的不同转速摩擦实验。结果表明：在沉积气压为5.3×10<sup>-1</sup> Pa，Ar和CH<sub>4</sub>的气体流量比为1∶1，单纯溅射石墨靶(溅射电流12 A)的条件下，制备的a-C∶H薄膜在真空中的摩擦因数最低(0.005)，寿命相对最长；对偶对a-C∶H膜的摩擦因数影响不大，但薄膜的耐磨寿命随着对偶硬度的增加而降低；随着转速的增加，a-C∶H膜的摩擦因数和耐磨寿命均降低。]]></description>
<pubDate>2013/1/3 22:50:57</pubDate>
<category><![CDATA[研究论文]]></category>
<author><![CDATA[吴艳霞<sup>1,2</sup>,李红轩<sup>1</sup>,吉利<sup>1</sup>,冶银平<sup>1</sup>,孙晓军<sup>1</sup>,陈建敏<sup>1</sup>,周惠娣<sup>1</sup>]]></author>
<guid><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20120615&flag=1]]></guid><cfi:id>12</cfi:id><cfi:read>true</cfi:read></item>
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<title xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="text"><![CDATA[基于稳定最大应变的冷喷涂粒子临界速度预测]]></title>
<link><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20120616&flag=1]]></link>
<description xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="html"><![CDATA[用ABAQUS显式有限元分析软件，对冷喷涂铜粒子与铜基体的碰撞过程进行了欧拉法数值分析。结果表明，欧拉模型可有效模拟冷喷涂粒子碰撞变形行为，粒子撞击基体形貌的模拟结果与试验观察吻合较好。在不同碰撞速度下，最大等效塑性应变均会快速上升并达到各自稳定值，并且在290~400 m/s内稳定等效应变最大值基本不变，但随着粒子速度增加，粒子扁平化程度、与基体结合面积与金属射流量均明显增加。最后，结合金属射流形貌与等效塑性应变稳定最大值的变化规律，提出了一种冷喷涂粒子临界速度预测的新方法，计算获得了20 μm铜粒子冷喷涂临界速度约为290 m/s。]]></description>
<pubDate>2013/1/3 22:50:57</pubDate>
<category><![CDATA[研究论文]]></category>
<author><![CDATA[王非凡,李文亚,余敏]]></author>
<guid><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20120616&flag=1]]></guid><cfi:id>11</cfi:id><cfi:read>true</cfi:read></item>
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<title xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="text"><![CDATA[多孔Ti3Zr2Sn3Mo25Nb钛合金表面活性次级微孔涂层的制备及其成骨性能]]></title>
<link><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20120617&flag=1]]></link>
<description xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="html"><![CDATA[为提高多孔医用钛合金的生物活性，以实现快速骨整合，首先利用微弧氧化法在多孔Ti3Zr2Sn3Mo25Nb(TLM)合金表面制备出含Ca、P的次级微孔涂层，并通过水热处理在此涂层表面生成羟基磷灰石。通过XRD、SEM和EDS分析了活性次级微孔涂层的相组成、微观形貌和元素特征，通过接触角测试试验对比研究了TLM合金表面改性前后的亲水性变化，并进一步通过动物试验检测了表面活性次级微孔涂层改性后多孔TLM合金的成骨性能。结果表明，微弧氧化处理可在多孔TLM表面形成规整的含Ca、P相的次级微孔层，水热处理后次级微孔层的亲水性增强，且具有良好的成骨诱导性能。]]></description>
<pubDate>2013/1/3 22:50:57</pubDate>
<category><![CDATA[研究论文]]></category>
<author><![CDATA[余森<sup>1</sup>,于振涛<sup>1</sup>,韩建业<sup>1</sup>,张明华<sup>2</sup>,牛金龙<sup>1</sup>,刘春潮<sup>1</sup>]]></author>
<guid><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20120617&flag=1]]></guid><cfi:id>10</cfi:id><cfi:read>true</cfi:read></item>
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<title xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="text"><![CDATA[等离子球化制备球形CaF<sub>2</sub>/BaF<sub>2</sub>共晶粉末*]]></title>
<link><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20120517&flag=1]]></link>
<description xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="html"><![CDATA[探究了使用大气等离子喷涂设备制备适合热喷涂使用的球形CaF2/BaF2共晶粉末的可能性。68% BaF2、32%CaF2粉末（质量分数）经过1 100 ℃真空烧结后，形成致密的块状氟化物共晶。机械破碎后的氟化物共晶经过等离子焰流重熔后得到了球形的氟化物共晶。使用F141流动性和松装密度测定仪测量球化前后粉末的流动性和松装密度。采用扫描电子显微镜，XRD表征球化前后粉末的形貌和物相组成。结果表明：球化后的粉末呈现较好的球形，球化后粉末的流动性和松装密度较球化前也有较大的改善：球化后共晶粉末的流动时间为55.20 s/50 g，松装密度为1.89 g/cm3；另外，球化后共晶粉末还表现出良好的高温润滑性能：含有10% CaF2/BaF2共晶（质量分数）的镍基涂层在600 ℃和800 ℃的平均摩擦因数都小于0.3。]]></description>
<pubDate>2012/11/14 17:52:24</pubDate>
<category><![CDATA[研究论文]]></category>
<author><![CDATA[陈杰1,2， 安宇龙1， 赵晓琴1， 杨杰1,2 ， 周惠娣1， 陈建敏1]]></author>
<guid><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20120517&flag=1]]></guid><cfi:id>9</cfi:id><cfi:read>true</cfi:read></item>
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<title xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="text"><![CDATA[自蔓延高温合成制备Ni<sub>3</sub>Si基复合涂层及其性能*]]></title>
<link><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20120518&flag=1]]></link>
<description xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="html"><![CDATA[采用自蔓延高温合成法制备了Ni3SiCr7C3和Ni17.5Si29.3Cr两种Ni3Si基复合涂层，研究了两种涂层材料的相组成和微观结构。结果表明，两种涂层材料的基体相均为高温相β3Ni3Si；同时由于后者具有更高的绝热温度，其晶粒尺寸显著小于前者，从而使Ni17.5Si29.3Cr合金涂层具有更高的显微硬度。摩擦学研究表明，两者在干摩擦和水润滑条件下的磨损机理相似，但是在硫酸溶液条件下由于发生了不同的摩擦化学反应，因此其磨损机理不同，后者具有更好的抗磨损性能。]]></description>
<pubDate>2012/11/14 17:52:24</pubDate>
<category><![CDATA[研究论文]]></category>
<author><![CDATA[牛牧野1,2， 毕秦岭1， 朱圣宇1， 杨军1， 刘维民1]]></author>
<guid><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20120518&flag=1]]></guid><cfi:id>8</cfi:id><cfi:read>true</cfi:read></item>
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<title xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="text"><![CDATA[热喷涂铝青铜涂层的制备与微动磨损行为*]]></title>
<link><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20120519&flag=1]]></link>
<description xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="html"><![CDATA[采用大气等离子喷涂和超音速火焰喷涂在不锈钢表面制备铝青铜涂层，并考察涂层的显微组织、相组成以及微动磨损行为。结果表明，在微动初期涂层接触区内发生轻微损伤，表现为犁沟和粘着；随微动循环次数的增加，层状剥离和氧化成为涂层接触区内的主要损伤形式。超音速火焰喷涂涂层具有更高的致密度和硬度，提高了涂层抗粘着及犁削的性能，故在试验初期表现出较小的摩擦因数和磨损体积；但在微动损伤机制随循环次数增大转变为层状剥离和氧化后，大气等离子喷涂涂层具有更小的摩擦因数和磨损体积。这可能是由于大气等离子喷涂涂层具有更高含量的α相，提高了涂层的韧性抑制了脆性断裂。此外，磨痕内形成的致密氧化层和由应变强化得到的致密化组织减缓了涂层的进一步磨损和氧化。]]></description>
<pubDate>2012/11/14 17:52:24</pubDate>
<category><![CDATA[研究论文]]></category>
<author><![CDATA[杨杰1,2, 安宇龙1, 侯国梁1,2, 陈杰1,2, 刘宁1,2, 周惠娣1, 陈建敏1]]></author>
<guid><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20120519&flag=1]]></guid><cfi:id>7</cfi:id><cfi:read>true</cfi:read></item>
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<title xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="text"><![CDATA[10m长管道内壁类金刚石薄膜沉积及性能<sup>*</sup>]]></title>
<link><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20230604&flag=1]]></link>
<description xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="html"><![CDATA[工业生产过程中管道内壁经常受到输送物质的腐蚀和磨损，对管道内壁进行涂层防护十分必要，而目前鲜有在大长径比管道内壁镀膜的报道，且缺乏对大长径比管道内壁膜层性能的研究。采用等离子体增强化学气相沉积（PECVD）技术在直径 100 mm、长 10 m 管道内壁沉积类金刚石（DLC）薄膜，并研究管道内工作气体的等离子体放电辉光光谱、膜层表面亮度、 水静态接触角、硬度、摩擦因数和拉曼光谱等。结果表明：管道内等离子体光谱显示管内等离子体中有 Ar<sup>+</sup> 和乙炔分解成的 C<sub>2</sub>、H 和 CH；膜层表面的亮度<i> L</i>*最高达到 37.4 和色差 Δ<i>E</i>*最大 1.9，膜层拉曼光谱结果表明靠近管道两端和中间位置膜层的 <i>I</i><sub>D</sub> / <i>I</i><sub>G</sub>均匀，膜层水静态接触角显示靠近管道两端的膜层接触角略小；靠近管道两端膜层硬度相比中间位置的膜层硬度高， 并且磨损测试中膜层均未出现破损剥落，膜层具有高的耐磨性。试验实现了在大长径比的管道内壁沉积耐磨损的 DLC 膜层， 为长管道内壁均匀镀膜提供了理论支持和技术指导。]]></description>
<pubDate>2024/1/21 0:00:00</pubDate>
<category><![CDATA[研究论文]]></category>
<author><![CDATA[靳朋礼，田修波，巩春志]]></author>
<guid><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20230604&flag=1]]></guid><cfi:id>6</cfi:id><cfi:read>true</cfi:read></item>
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<title xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="text"><![CDATA[脉冲偏压占空比对TiCrN薄膜微观结构和性能的影响规律<sup>*</sup>]]></title>
<link><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20230605&flag=1]]></link>
<description xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="html"><![CDATA[随着先进制造领域对高速钢材料切削性能和加工性能的要求越来越高，迫切需要利用氮化物薄膜来提高基体材料的硬度和耐磨性等综合性能，延长高速钢材料的使用寿命。通过 TiCrN 薄膜提升高速钢材料的使役性能，研究脉冲偏压占空比对 TiCrN 薄膜微观结构和性能的影响规律，实现薄膜沉积工艺的优化。采用电弧离子镀方法，通过改变脉冲偏压占空比在 M2 高速钢基体和单晶硅片上沉积 TiCrN 薄膜。研究发现，脉冲偏压占空比的增大有助于减少膜层表面大颗粒数量，改善膜层表面质量；占空比从 10%增加到 60%，TiCrN 薄膜厚度先增大后减小，30%占空比时，TiCrN 薄膜的厚度达到最大值 623.8 nm， 60%占空比时，TiCrN 薄膜的厚度达到最小值 517.4 nm。当脉冲偏压占空比为 10%时，Cr 元素含量为 33.9 at.%，晶粒尺寸达到最小值 12.692 nm，纳米硬度和弹性模量分别为 29.22 GPa 和 407.42 GPa。当脉冲偏压占空比为 30%时，Cr 元素含量达到最小值 33.07 at.%，此时 TiCrN 薄膜晶粒尺寸达到最大值 15.484 nm，纳米硬度达到最小值 25.38 GPa，稳定摩擦因数达到最大值 0.9。所制备的 TiCrN 薄膜均以（220）晶面为择优取向，晶粒尺寸在 12.692~15.484 nm，纳米硬度都在 25 GPa 以上， 是 M2 高速钢的 2.8 倍以上。在脉冲偏压占空比为 20%时，TiCrN 薄膜摩擦因数最小为 0.68，磨痕宽度为 0.63 mm，自腐蚀电位达到最大值-0.330 V（vs SCE），自腐蚀电流密度达到最小值 0.255 μA / cm<sup>2</sup> ，腐蚀速率最低，耐腐蚀性能最强。与 M2 高速钢基体相比，TiCrN 薄膜的硬度、耐腐蚀和摩擦磨损性能都显著提升，Cr 元素和离子轰击作用是影响 TiCrN 薄膜性能的主要因素。研究结果为硬质薄膜工艺优化提供了一定的试验依据，TiCrN 薄膜在刀具材料性能提升方面有较好的应用前景。]]></description>
<pubDate>2024/1/21 0:00:00</pubDate>
<category><![CDATA[研究论文]]></category>
<author><![CDATA[魏永强，顾艳阳，范梦圆，杨佳乐，张华森，张晓晓，钟素娟，廖志谦]]></author>
<guid><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20230605&flag=1]]></guid><cfi:id>5</cfi:id><cfi:read>true</cfi:read></item>
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<title xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="text"><![CDATA[等离子体增强磁控溅射TiN涂层与铝对摩时的摩擦磨损行为<sup>∗</sup>]]></title>
<link><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20230606&flag=1]]></link>
<description xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="html"><![CDATA[铝挤压模具表面的摩擦磨损行为是影响铝制品质量和模具寿命的重要因素。为了进一步优化铝挤压模具表面耐磨涂层的沉积工艺，以 TiN 涂层为例，采用等离子体增强磁控溅射方法分别在基体偏流为 0.1 A、1.5 A、3.0 A 和 4.5 A 条件下制备 TiN 涂层，利用 XPS、SEM、AFM 和 XRD 分别测量 TiN 涂层的化学成分、表截面微观结构和相组成，利用纳米压痕仪和旋转式球-盘摩擦磨损试验机分别考察 TiN 涂层试样的综合力学性能和与铝对摩时的摩擦磨损行为。结果表明：基体偏流增加对 TiN 涂层的化学组成影响较小。随着基体偏流的增加，TiN 涂层的横截面形貌逐渐细化。涂层表面具有由岛状微凸起组成的微结构，随着基体偏流的增加，微凸起尺寸和数量逐渐减小，表面粗糙度逐渐降低。不同基体偏流条件下制备的涂层均具有明显的 TiN(111)择优生长趋势。当基体偏流从 0.1 A 增加到 1.5 A 时，TiN 涂层的晶粒尺寸明显减小，涂层的综合力学性能得到显著提高。TiN 涂层试样与铝对摩过程中主要发生粘着磨损和磨料磨损，涂层试样对铝的减摩抗磨性能与对摩过程中的铝粘着面积呈负相关。结论：基体偏流对等离子体增强磁控溅射 TiN 涂层的表截面微观结构、力学性能和摩擦磨损行为影响显著，基体偏流为 1.5 A 时制备的 TiN 涂层具有最低的摩擦因数和磨损率，分别为 0.41×10<sup>?15</sup> 和 3.03×10<sup>?15</sup> m<sup>3</sup> / (N·m)。研究结果对铝成型模具表面高性能长寿命防护涂层的研究开发具有一定的理论意义和实用价值。]]></description>
<pubDate>2024/1/21 0:00:00</pubDate>
<category><![CDATA[研究论文]]></category>
<author><![CDATA[谢启，柳子怡，付志强，康嘉杰，朱丽娜，佘丁顺]]></author>
<guid><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20230606&flag=1]]></guid><cfi:id>4</cfi:id><cfi:read>true</cfi:read></item>
<item>
<title xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="text"><![CDATA[不同湿度环境下镀钛金刚石烧结聚晶金刚石的摩擦学性能<sup>*</sup>]]></title>
<link><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20230607&flag=1]]></link>
<description xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="html"><![CDATA[聚晶金刚石（Polycrystalline diamond, PCD）机具在钻探破岩与切削过程中服役于边界润滑环境，湿度条件是影响其摩擦磨损性能及切削钻进效率的重要因素。采用磁控溅射技术在金刚石微粉表面沉积厚度为~500 nm 的钛薄膜，并选用镀钛金刚石微粉为原料烧结聚晶金刚石（Ti-polycrystalline diamond, Ti-PCD）。研究了 Ti-PCD 在 5%~50%相对湿度（Relative humidity, RH）条件下对磨氮化硅的摩擦磨损性能，利用 SEM、XRD、AES 等表征镀钛金刚石微粉和 Ti-PCD 的微观组织、表面形貌及相结构。采用光学显微镜、白光三维形貌仪、拉曼光谱仪分析 Ti-PCD 和氮化硅球的磨损形貌。结果表明，Ti-PCD 中金刚石晶粒与粘结剂钴界面处形成碳化钛过渡层。在相对湿度为 5%~50% RH 条件下，氮化硅磨斑处的碳质转移膜是影响 Ti-PCD 稳态摩擦因数的主要原因。5% RH 干燥环境下，摩擦滑移过程中碳原子重杂化过程形成连续均匀的碳质转移膜，获得超低的稳态摩擦因数 0.034。Ti-PCD 表面相对较疏水，水分子钝化作用减弱，有助于形成具有减摩作用的碳质转移膜，致使湿度环境下的稳态摩擦因数比传统 PCD 降低~30%。Ti-PCD 磨损在 5%~50% RH 湿度范围内逐渐减轻。Ti-PCD 中的碳化钛相发挥结合桥作用，利用界面效应强化粘结剂钴和金刚石的界面结合，抑制摩擦滑移过程中的金刚石颗粒剥落，提高 Ti-PCD 的耐磨性。应用金刚石微粉表面涂层技术制备减摩 Ti-PCD，从界面结合和补强增韧方面强化金刚石与粘结剂钴的界面状态，对设计制造高效长寿钻探机具有重要的研究意义。]]></description>
<pubDate>2024/1/21 0:00:00</pubDate>
<category><![CDATA[研究论文]]></category>
<author><![CDATA[沙小花，李金彦，周波，岳文]]></author>
<guid><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20230607&flag=1]]></guid><cfi:id>3</cfi:id><cfi:read>true</cfi:read></item>
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<title xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="text"><![CDATA[清净剂、分散剂与ZDDP复配对a-C薄膜摩擦学性能的影响<sup>*</sup>]]></title>
<link><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20230608&flag=1]]></link>
<description xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="html"><![CDATA[固-液复合润滑系统是获得高燃油经济性和高耐用性发动机系统的关键技术。极压抗磨剂二烷基二硫代磷酸锌（Zinc dialkyldithiophosphate, ZDDP）、清净剂高碱基磺酸钙（Over-base calcium sulfonate, OBCaSu）与分散剂聚异丁烯丁二酰亚胺 （Polyisobutylene succinimide, PIBSI）作为配方润滑油中使用最广泛的三种润滑油添加剂，与常用发动机表面强化薄膜类金刚石（Diamond-like carbon, DLC）薄膜复配下摩擦学性能的相关研究仍较少。利用非平衡磁控溅射方法制备 a-C 薄膜，通过 CSM 摩擦磨损试验机评价 ZDDP 与 OBCaSu（ZDDP+OBCaSu）、ZDDP 与 PIBSI（ZDDP+PIBSI）复配条件下 a-C 薄膜的摩擦学性能，并利用拉曼光谱、SEM 和 EDS 能谱等手段分析摩擦化学反应，探究摩擦机理。结果表明，ZDDP、ZDDP+OBCaSu 和 ZDDP+PIBSI 润滑三种润滑条件下，GCr15 钢和 a-C 薄膜磨损表面形成含磷酸盐的摩擦反应膜，两者摩擦学性能随润滑剂的变化规律相似。ZDDP+OBCaSu 复配润滑下，磨损表面形成的 Ca<sub>3</sub>(PO<sub>4</sub>)<sub>2</sub> 和 Zn<sub>3</sub>(PO<sub>4</sub>)<sub>2</sub> 复合摩擦反应膜可以提高 GCr15 钢和 a-C 薄膜的抗磨损性能。ZDDP+PIBSI 复配润滑下，GCr15 钢和 a-C 薄膜摩擦学性能下降。通过对比研究传统润滑油添加剂在 GCr15 钢和 a-C 薄膜表面的摩擦学行为和摩擦化学反应机理，为 a-C 薄膜在发动机系统中应用以及研发适配 a-C 薄膜的润滑油配方提供数据支持和理论指导。]]></description>
<pubDate>2024/1/21 0:00:00</pubDate>
<category><![CDATA[研究论文]]></category>
<author><![CDATA[张绍筠，岳文，王艳艳，黄海鹏，张广安]]></author>
<guid><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20230608&flag=1]]></guid><cfi:id>2</cfi:id><cfi:read>true</cfi:read></item>
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<title xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="text"><![CDATA[磨料条件下DLC复合微织构表面的磨损机理<sup>*</sup>]]></title>
<link><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20230609&flag=1]]></link>
<description xmlns:cf="http://www.microsoft.com/schemas/rss/core/2005" cf:type="html"><![CDATA[钛及其合金具有优良的性能被广泛应用于武器装备领域，但在磨料条件下易黏着、不耐磨的特性限制了其使用。为了提高钛在磨料作用下的减摩抗磨性能，以 TA2 钛为研究对象，使用激光加工技术在 TA2 样品表面上制备点阵微织构，然后采用磁控溅射技术在点阵微织构表面制备类金刚石碳（Diamond-like Carbon, DLC）薄膜，形成 DLC 复合微织构；采用 MS-T3000 摩擦磨损试验机研究了 DLC 复合微织构表面在磨料作用下的摩擦磨损性能，并通过扫描电子显微镜、能谱分析、 拉曼测试、有限元分析等手段研究钛表面 DLC 复合微织构的摩擦磨损机理。结果显示 DLC 复合微织构表面可有效提高钛在磨料条件下的减摩抗磨性能，且同等条件下，点阵密度对 DLC 复合微织构样品表面摩擦因数的影响最大，单位面积点阵边缘密度值与样品表面磨损率有关，且二者基本呈正线性关系。揭示了 DLC 复合微织构在磨粒磨损条件下的摩擦磨损性能， 并从织构边缘的破坏提出磨损机理，研究结果可为钛在磨料磨损条件下的应用提供理论和设计依据。]]></description>
<pubDate>2024/1/21 0:00:00</pubDate>
<category><![CDATA[研究论文]]></category>
<author><![CDATA[李星亮，岳文，康嘉杰，孟德忠，王成彪]]></author>
<guid><![CDATA[http://old.csejournal.com/zgbmgc/ch/reader/view_abstract.aspx?file_no=20230609&flag=1]]></guid><cfi:id>1</cfi:id><cfi:read>true</cfi:read></item>
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