2012/2/9 10:28:24 154true 2012/2/9 10:28:24 153true 2012/2/9 10:22:36 152true 2012/2/9 10:22:36 151true 2012/2/9 10:22:36 1，王 勇¹，董立先¹，邓化凌²]]> 150true 2012/2/9 10:15:59 1,2，王育人¹，于 泳¹]]> 149true 2012/2/9 10:14:24 148true 2012/2/9 10:12:57 147true 2012/2/9 10:10:49 146true 2012/2/9 10:10:49 145true 2纳米管的微观结构,以及生成的羟基磷灰石的形貌。X射线衍射仪(XRD)分析了涂层的相组成,同时测定了涂层与基体的结合强度。试验结果表明:电沉积涂层CaHPO₄·2H₂O经碱处理后转变为羟基磷灰石;电沉积添加双氧水与钛基材经过阳极氧化后使得涂层与基体结合强度有所提高。模拟体液浸泡试验表明涂层具有良好的生物活性。]]> 2012/2/17 10:01:41 144true 2012/2/17 10:01:41 143true 2012/2/17 9:52:59 142true 2012/2/17 9:52:59 1 ，赵学彬¹ ，贺定勇¹ ，韩文政² ，邹积波³]]> 141true 2012/2/17 9:52:59 1，马世宁²，辛文彤³，罗 林¹，胡春华¹]]> 140true 2012/2/17 9:52:59 139true 2012/2/17 9:42:23 1，阎 瑞 ²，马世宁 ²]]> 138true 2012/2/17 9:15:42 137true 2012/2/17 9:15:42 1，邱万奇²，刘正义²]]> 136true 2012/2/17 9:15:42 135true 134true 133true 132true 2 )的润滑膜,且后者产生的 MoS₂ 含量更高,因而表现出更优的摩擦学性能。 研究结果对延长汽车发动机的使用寿命具有指导意义。]]> 2022/2/25 9:36:18 131true 2022/2/25 9:36:18 130true Ra 6. 3、表面喷丸处理、涂覆 Paint B 油漆,建立的表面工艺参数与静摩擦因数映射数学模型能够准确获得最优表面工艺参数,缩短了法兰表面工艺设计周期。]]> 2022/2/25 9:36:18 129true 2O₃ 为主要成分的氧化物。 研究了航空发动机典型压气机叶片积垢形成机理和性质,对于选择合适的清洗剂和清洗方法具有指导意义。]]> 2021/12/7 14:41:54 128true -6 mm3N^-1m^-1 。 XPS 分析表明,甘油在钢球与 TiAlN 涂层相对滑动过程中发生摩擦降解反应,在表面上生成新的产物 FeOOH。 FeOOH 的亲水性使得在接触区域表面吸附甘油分子及甘油降解产物形成流体润滑层,可提供优异的减摩和耐磨性能。]]> 2021/12/7 14:41:54 127true 2022/11/15 15:43:36 126true 5 周次) 高于原始试样的最长寿命(2.84×10⁵ 周次)，仍然实现强化，但疲劳寿命分散度增大，同时喷丸+中温时效后试样疲劳极限较磨削提高 11.2%。]]> 2022/11/15 15:43:36 125true 2022/11/15 15:43:36 124true 2022/11/15 15:43:36 123true 2时，成形效果较差且产生粉末球化、未熔合等凝固缺陷；随着能量密度的提高，沉积试样底部和顶部一次枝晶间距均明显缩短、平均硬度由 85.7 HV 提高至 92.1 HV；过高的能量密度输入会导致熔池内部分低熔点合金元素蒸发形成气孔缺陷、同时削弱了合金元素的固溶强化效果。在优化的能量密度(333 J / mm² )条件下，激光沉积成形 2A50 锻造铝合金构件获得了较优的综合力学性能，其屈服强度、抗拉强度和延伸率分别为 85 MPa、207 MPa 和 14%。为航空重大装备关键零部件的激光增材修复探索出一条行之有效的技术途径。]]> 2022/10/16 0:00:00 122true 2022/10/16 0:00:00 121true 2022/7/11 22:28:04 120true 2022/7/11 22:28:04 119true 3 化合物(0、0.5、1、1.5 g / L)制备出复合镀层以探究其对电镀层性能的影响。结果表明： 在镀液中添加 CeCl₃ 化合物会使复合镀层中铁晶粒呈现较好的择优取向性；随着镀液中 CeCl₃ 化合物浓度的逐渐提升，复合镀层的显微硬度、耐磨性、耐腐蚀性均呈现出先提高后减弱的状态；当镀液中 CeCl₃ 化合物浓度为 0.5g / L 时，复合镀层的表面结构更为均匀、镀层中铁晶粒的排列更加致密，其显微硬度达到 611.4 HV，具有最佳的耐磨性和耐腐蚀性能。研究成果表明镀液中添加稀土 CeCl₃ 化合物可以大幅度提高镀层的耐腐蚀性，并在一定程度上提高镀层的耐磨性，可为实际生产中提高镀铁层的耐磨性及耐腐蚀性能提供理论指导。]]> 2022/7/11 22:28:04 118true 2022/7/11 22:28:04 117true 2022/7/11 22:28:04 116true 2022/5/13 15:09:09 115true 2022/5/13 15:09:09 114true 2022/5/13 15:09:10 113true 2022/5/13 15:09:10 112true 2023/10/29 19:51:41 111true 2023/10/29 19:51:41 110true 2023/10/29 19:51:41 109true 2微球包覆 2-巯基苯并噻唑的自修复涂层，并对涂层的自修复性能进行全面表征测试。将包覆 2-巯基苯并噻唑的 SiO₂微球作为填料，添加到无溶剂环氧树脂涂层中制备自修复涂层，在质量分数为 3.5%的 NaCl 溶液中探查受损涂层在铜基体表面的自修复过程。采用多种测试表征方法测试 SiO₂ 微球包覆 2-巯基苯并噻唑的可行性，对涂层的自修复机理进行深入分析，综合评价自修复涂层的防腐性能。采用溶胶-凝胶法对 SiO₂ 微球进行制备，制备的 SiO₂微球具有中空结构，微球直径约为 623 nm。通过 XDR、FTIR 与 TG 等测试表征技术验证 SiO₂微球实现对 2-巯基苯并噻唑的包覆，且负载量良好；通过 EIS 阻抗测试对自修复涂层的修复性能进行测试，经对照实验测试自修复涂层具有较为良好的防腐性能，并在 6 d 时防腐性能达到最大；通过 SEM、EDS 以及 SKP 等测试技术，从微观角度验证包覆 2-巯基苯并噻唑的 SiO₂微球对损伤涂层的修复性能以及对铜基体的防腐性能。当涂层被划伤后，2-巯基苯并噻唑缓慢释放并通过强化学吸附与铜基体结合，在裸露金属基体表面形成一层保护膜，阻滞外部环境的腐蚀性介质对铜腐蚀，实现了涂层对损伤处的主动修复，在浸泡 6 d 后防腐效果显著。制备的包覆 2-巯基苯并噻唑 SiO₂微球对损伤涂层具有一定的修复能力， 能够有效延长涂层的服役寿命。]]> 2023/10/29 19:51:41 108true 2 ，腐蚀速率约为 0.5 μm / a，点蚀电位为 2.15 V，耐点蚀能力强；具有两段钝化电位区，在点蚀电位下，肼和硝酸肼对 TA2 钝化膜的破裂溶解过程具有协同效应。交流阻抗谱测试表明，TA2 表面钝化膜具有很高的反应阻抗，抗均匀腐蚀性能良好，且随着阳极电位的升高，表面钝化反应机理一致。氧化膜 XPS 分析表明，较高钝化电位下形成的钝化膜更完善，形成的是外层为 TiO₂，内层为 Ti₂O₃、TiO 的双层结构特征的钝化膜。获得的 TA2 在 DT-3 中的电化学腐蚀机理对贮箱寿命评估具有重要指导作用。]]> 2023/10/29 19:51:41 107true 2023/10/29 19:51:41 106true 2023/10/29 19:51:41 105true 2023/10/29 19:51:41 104true 2023/10/29 19:51:41 103true T-C_G）、石墨烯层内（C_G-C_G）、石墨烯与基底（C_G-M）间键合数量和键合强度的变化规律，分析基底化学吸附对键合性能和石墨烯机械裁剪行为的影响。结果表明：Ni、Pt、Cu 基底对石墨烯的化学吸附能力依次减弱，强化学吸附作用增大了 C_G-M 键合强度， 促进了 C_T-C_G 键合，削弱了 C_G-C_G 键合强度，降低了石墨烯的抗破损强度，Ni、Pt、Cu 基底上的石墨烯抗破损强度分别为 110.19、121.71、176.53 GPa。强化学吸附使石墨烯发生了大面积撕裂破损，弱化学吸附使石墨烯仅发生了部分碳链和碳原子的剥离。强化学吸附基底提高了石墨烯的机械裁剪效率，减小了机械裁剪深度，降低了探针下压载荷，提高了探针对石墨烯的摩擦力，提高了石墨烯的机械裁剪性能。基于反应分子动力学方法可深入探究基底化学吸附对石墨烯机械裁剪性能的影响规律及内在机理，研究结果可为不同化学吸附基底条件下高效、高精度石墨烯纳米带的机械裁剪提供理论依据。]]> 2023/10/29 19:51:41 102true 2023/10/29 19:51:41 101true 2023/8/25 9:09:04 100true 2023/8/25 9:09:04 99true 2023/8/25 9:09:04 98true 2023/8/25 9:09:04 97true 0.5，为基体硬度的 2 倍以上；在质量分数 3.5%的 NaCl 溶液中涂层的自腐蚀电位为?0.35 V，自腐蚀电流密度为 507 nA / cm² ，基体的自腐蚀电位为?0.92 V，自腐蚀电流密度为 256 μA / cm² ，涂层的自腐蚀电位和极化电流密度较基体有大幅度提升，涂层的固溶强化作用和晶格畸变作用以及 BCC 结构的螺旋位错强化是提升涂层硬度的原因，均匀的元素分布和致密的钝化膜是其耐蚀性好的主要原因。通过等离子熔覆技术得到高强度、耐腐蚀性好无 Co 系高熵合金的涂层，可对易制备、低成本的高熵合金涂层的开发、制备和应用提供一定的技术支持。]]> 2023/8/25 9:09:04 96true 3N₄和 BN 的形式存在，B 和 Si 元素均能够起到细化晶粒的作用；B5 涂层（0.64 at.%）显示出较好的结合强度（L_c2值为 52.8 N），而 B10 涂层（1.03 at.%）的硬度最高（3 618±71 HK_0.05）；高温退火试验显示 B5 涂层具有最佳的高温稳定性能，而高速干式车削结果进一步表明 B5 涂层车刀切削力最小，切削寿命最高 （17 min），与未添加 B 的 AlCrSiN 相比提高了 21%。涂层刀具后刀面的主要磨损机理为磨粒磨损和粘结磨损，前刀面的主要磨损机理为氧化磨损、磨粒磨损和粘结磨损。B 元素可以提高 AlCrBSiN 涂层刀具的高温稳定性能和高速干式切削性能。所制备的 AlCrBSiN 涂层能有效提高刀具表面的高温和抗切削磨损性能，在高速干式切削领域具有较好的应用情景。]]> 2023/8/25 9:09:04 95true 2023/8/25 9:09:04 94true 2023/8/25 9:09:04 93true Ra、R_z 和 R_sm值处于同一量级，分别达到 0.09、0.7、50 μm 左右。表面微观形貌趋于一致， 表面完整性良好，表面特征指标不具有显著差异性。脉冲电化学光整加工车削和磨削表面的形貌变化过程有所差别，车削表面存在由原始表面形貌向脉冲电化学光整加工表面形貌转变的一段中间过程，磨削表面形貌则在短时间内迅速转变为脉冲电化学光整加工表面形貌。对原始表面较为粗糙的零件或者难以采用磨削加工的薄壁件，PECF 加工是一种具有实际应用价值的加工方式，且对于一些具有特殊要求的功能性表面形貌，车削后进行 PECF 加工可能成为一种新的加工方法。]]> 2023/8/25 9:09:04 92true 2023/8/25 9:09:05 91true 2023/8/25 9:09:05 90true 2023/6/28 8:52:14 89true 2023/6/28 8:52:14 88true 2023/6/28 8:52:14 87true 3 )激光单道熔覆正交试验方案，研究 27SiMn 钢表面熔覆 GS-Fe01 铁基合金粉末的最优工艺参数；通过建立以激光功率、扫描速度和送粉速率关键参数表征的优化变量，构建以熔覆层性能评估为指标的目标响应非线性数学模型；探究优化变量及其权重排序对覆层性能的影响规律。基于快速非支配排序遗传算法(NSGA-II)多目标优化的 Pareto 解集，寻求最佳参数。结果表明：在激光功率 744 W，扫描速度 233 mm / min，送粉速率 1.2 r / min 工况下，熔覆层稀释率 19.9%， 宽高比 3.001，显微硬度 747.15 HV_0.5时，目标响应值匹配最佳。沿激光熔覆凝固方向，熔覆界面微观组织形貌逐步由树枝晶和柱状晶组织转换为体积小、数量多的非定向等轴晶粒。研究结果可为激光熔覆多目标工艺参数优化及复合涂层质量控制提供理论支撑。]]> 2023/6/28 8:52:14 86true 3溶液为电解液，基于旋带电解印制方式对金属圆柱表面进行织构化处理。介绍其工作原理，分析圆柱表面微织构形貌与几何廓形的演化过程，试验探究极间电压、 旋带速度、加工次数等对表面织构特征的影响，评测氟化后的不同微结构特征的织构化表面的润湿性。结果表明：圆柱表面织构特征显著受加工次数的影响，随加工次数的增加，圆柱表面经历“反复复制”掩模印制阵列凹凸微结构、阵列凹凸微结构叠错-细化、微纳米分级结构分级化等表面微织构化演化过程；用时仅需 249 s 制备的外径 49 cm、长 50 cm 的 SUS304 圆柱面(氟化后)微-纳米分级结构表面对水 / 甘油 / 十六烷的接触角分别为 160.4°、 158.5°、 153.6°、滚动角分别为 2.1°、5.6°、 8.6°；呈现优异的超双疏极端润湿性且机械耐久性好。旋带掩模电解织构技术在圆柱面工件制取机械耐久性极端润湿性功能表面方面呈现高效、低成本、便于实施等优势。]]> 2023/6/28 8:52:14 85true 2023/6/28 8:52:14 84true ?2 下放电至 0.9 V 时止。三种电池的比能量分别为 540、228 和 363 mWh·g^?1 ，结果表明 PANI / GO 的储能性最优。随后进行的 Tafel 曲线分析和交流阻抗分析表明，PANI / GO 复合电极的导电性和稳定性优异、比表面积大，有利于与电解液充分接触，促进离子在其上的传输和扩散，因而电池反应的极化小，电化学性能最优，有望应用于电池正极材料。]]> 2023/6/28 8:52:14 83true 0.2，较基体提高 225 HV_0.2。随着电流增大，重熔区与热影响区逐渐增大，硬度有所降低。摩擦磨损试验显示，80A 重熔电流下磨损率下降 25.89%，耐磨性提升最为明显。不同电流等离子弧重熔的 T20Z 合金在室温干摩擦条件下磨损机制均为磨粒磨损。通过等离子弧重熔的方式可获得较厚的重熔区，且在低重熔电流下样品具有较高的耐磨性提升。]]> 2023/6/28 8:52:14 82true 2023/6/28 8:52:14 81true 2023/6/28 8:52:14 80true D / h 在 1.05~1.12 范围内，即颗粒直径略大于凹槽深度时，润滑油的摩擦性能最优，摩擦力和磨损量较小、油膜承载能力最大。分子动力学模拟和试验相结合， 建立微纳观结构和宏观特性之间的联系，探究壁面粗糙度与颗粒粒径对润滑油摩擦性能的影响机理，为预测和开发高性能新型润滑剂提供理论基础。]]> 2023/6/28 8:52:14 79true 2023/6/28 8:52:14 78true 2复合涂层；对复合涂层组织形貌及耐磨耐腐蚀性能做进一步研究。研究结果表明：当氧气煤油比等于 3，注入颗粒粒径在 20~80 μm 时，喷涂工艺最优；在添加 CeO₂ 后，复合涂层的耐磨性能耐腐蚀性能均得到提升，且当 CeO₂ 含量为 1 wt.%时，涂层硬度最大，摩擦因数最低，其摩擦因数相较于基体降低了 39.8 %，相较于 Ni 基涂层降低了 22.2 %，其耐磨性能相较于 Ni 基涂层提升了 62.5%。探究了超音速火焰喷涂工艺参数对喷涂系统状态的影响，分析了添加 CeO₂在复合涂层中的作用，对超音速火焰喷涂 Ni-CeO₂复合涂层具有引领与推动作用。]]> 2023/6/28 8:52:14 77true 0.5Ti_0.5高熵合金涂层。利用 OM、XRD、SEM、EDS 和摩擦磨损测试仪对激光熔覆 FeCoCrNiAl_0.5Ti_0.5涂层的微观结构、物相组成、界面特性和摩擦磨损性能进行研究。通过对 FeCoCrNiAl_0.5Ti_0.5涂层 XRD 图谱和元素分布分析发现，涂层主要由面心立方(Fe，Ni)相和体心立方相(BCC)形成的共晶组织及其中弥散分布着的 NiAl 金属间化合物构成。硬度测试表明，从涂层顶部到基体，涂层、稀释区、热影响区和基体的平均显微硬度分别为 518±20、561±63、473±81 和 217± 12 HV0.2。涂层 / 基体界面区域生成了 Cr₂₃C₆，在摩擦过程中会形成一层摩擦层，相比于涂层和基体具有更小的摩擦因数(0.56)， 磨损率(4.76±0.51×10^?5 mm³ / (N·m))最低，为涂层 / 界面区域摩擦学行为提供了理论参考。]]> 2023/4/20 10:05:40 76true 2023/4/20 10:05:40 75true 2023/4/20 10:05:40 74true 2、O₂和 H₂+N₂ 混合气体进行离子束活化，通过对比活化前后基材的润湿性能、微观形貌和表面特性变化，对离子束活化的作用机理展开研究，制备 Cu 膜并对 Cu 膜的结合强度进行判定，探讨不同气体活化对结合强度的影响规律。结果表明，经离子束活化后，复合材料的表面润湿性得到显著改善，极性官能团的相对含量明显提高，表面和浅表面玻纤的结构完整性受到破坏，采用 Ar、H₂、O₂和 H₂+N₂离子束活化处理后，Cu 膜的结合强度由未经活化的 0.1MPa 逐渐提高至 0.4 MPa、 1.49 MPa、7.97 MPa 和 11.51MPa。离子束活化技术能够有效改善复合材料的表面活性，显著提高金属化涂层的结合强度，延长金属化层的使用寿命，为其工程化应用奠定了理论和数据基础。]]> 2023/4/20 10:05:40 73true 2023/4/20 10:05:40 72true 2O₃ 膜。随着沉积偏压增加，氧化膜厚度逐渐降低，表明抗高温氧化性能逐渐增强，这是因为高偏压下涂层组织更致密，且晶粒更细小。研究成果对 AlCrTiN 纳米复合涂层的综合性能提升与工程化应用具有一定指导意义。]]> 2023/4/20 10:05:40 71true 2023/4/20 10:05:40 70true X_a、X_g横坐标 X₁、X₂ 及织构深度 hg；随摩擦副端面间距增大，X₁先减小后基本不变，X₂逐渐减小，对应的最优织构深度与面积比增大，量纲一织构深度基本不变；随滑动速度增大，X₁先缓慢增大后基本不变，X₂ 逐渐增大，对应的最优织构深度增大，面积比减小；随空化压力增大，X₁先缓慢增大后缓慢减小，X₂逐渐增大，对应的最优织构深度增大，面积比减小。研究最优织构形状参数、深度及面积比随工况参数的变化规律，可为织构形状的摩擦学设计提供理论指导。]]> 2023/4/20 10:05:40 69true 2023/4/20 10:05:40 68true 2)粉末均匀撒在未固化 PDMS 上，固化后制得 HTV / PDMS-SiO₂超疏水表面。采用扫描电子显微镜、三维形貌及接触角测量仪对硅橡胶超疏水涂层的微观形貌和疏水特性进行分析。结果表明：HTV / PDMS-SiO₂超疏水表面构建出许多微纳突起粗糙结构， 表面粗糙度 Sa 达到 35.695 μm；HTV / PDMS-SiO₂超疏水表面的静态接触角平均值达 154.5°，相较于原始硅橡胶平均静态接触角 112.4°提升了 37.5%；液滴体积一定时，液滴接触到超疏水表面后的铺展直径和第一次弹起高度随着滴落高度的增大而增大；液滴滴落高度一定时，液滴铺展直径和初次弹起高度与液滴体积成正比。利用 PDMS 固化过程结合撒粉工艺构建超疏水微纳结构，可为硅橡胶超疏水表面研究提供一种简单、低成本方案。]]> 2023/4/20 10:05:40 67true 3 电解质、0.2 mm 电极半径，实现了孔口毛刺的精准去除，加工后的倒角宽度为 38 μm，扩孔率仅 1.99%，验证了仿真的准确性。研究结果可为微小通孔双面毛刺的高效、精准去除奠定研究基础。]]> 2023/4/20 10:05:40 66true 2TiF₆ )添加对 Al-Mg 复合板微弧氧化涂层结构和耐腐蚀性能的影响，在硅酸盐-氢氧化钠电解液体系中加入不同浓度的氟钛酸钾(0、1、2 和 3 g·L^?1 )，利用微弧氧化技术(MAO)在 Al-Mg 复合板表面制备陶瓷氧化物涂层。通过 SEM、XRD、EDS 和电化学工作站等对制备陶瓷氧化物涂层显微组织、相组成、形貌及耐蚀性能进行表征。添加 K₂TiF₆ 后，Al-Mg 复合板 Al 侧的涂层厚度、表面孔隙率和表面粗糙度随 K₂TiF₆ 浓度的增加呈下降的趋势(24.2~18.4 μm、6.8%~5.3%、3.55~2.23)，Mg 侧涂层呈上升趋势(21.0~26.6 μm、3.6%~5.3%，3.35~4.33)， 此外涂层中的 Ti 和 F 元素含量增加，各样品的耐蚀性均有所提高。添加 K₂TiF₆ 为 2 g·L^?1 时，两侧涂层的耐蚀性最好，其中 R_t 均比未添加的样品增加 2 个数量级，i_corr 均下降 1 个数量级。氟钛酸钾的加入可改变 Al-Mg 复合板微弧氧化涂层结构，提高 Al-Mg 复合板耐腐蚀性能。]]> 2023/4/20 10:05:40 65true 2023/4/20 10:05:40 64true 3AlC_x 渗碳体相组成，其硬度达到 590 HV_0.3，约为传统 FeAl 涂层的 2 倍。]]> 2023/4/19 13:47:29 63true 2023/4/19 13:47:29 62true 2023/4/19 13:47:29 61true 2)抗菌性能研究的重要方向。采用脉冲激光沉积(PLD)制备 TiO₂ 薄膜，并通过氢还原热处理的方法提升 TiO₂ 表面的氧空位浓度从而增强其抗菌性能。结果发现，在以单晶氧化钇稳定的氧化锆(YSZ)为衬底时，生长的 TiO₂ 薄膜为高度择优取向的锐钛矿相。生长温度越高，锐钛矿相的 XRD 衍射峰越强，薄膜越致密。将在 600 ℃下生长的 350 nm 厚的 TiO₂薄膜进行抗菌性能测试，发现其抗菌率约为 86%。对样品进一步在 4% H₂氛围下进行还原处理，发现其抗菌率提升到约为 97%。通过 XPS、UV-Visible 和 PL 测试，发现 TiO₂经过还原热处理后在其表面形成更多的氧空位，在 TiO₂带隙中形成氧空位缺陷能级，导致在可见光区域吸光性能增强，使其具有更高的抗菌性能。通过氢还原过程调控材料的缺陷组成，并研究 TiO₂ 薄膜的光催化抗菌性能及抗菌机理。这种简易的调控 TiO₂ 光吸收的方法可为规模生长提供技术可行性。]]> 2023/4/19 13:47:29 60true 2地质封存领域展现出广阔的应用前景，有望成为超临界 CO₂ 环境下钢构件的耐蚀涂层材料，但关于非晶合金在该环境下的腐蚀行为鲜有报道。利用高温高压反应釜对 SAM2X5 铁基非晶合金与 13Cr 马氏体不锈钢在温度 80 ℃，压力 10 MPa的模拟环境下进行腐蚀行为对比研究。通过 XRD、DSC、CLSM、 SEM、XPS 以及电化学 Mott-Schottky 测试等方法对两种材料的微观结构、腐蚀形貌以及表面膜成分及结构进行表征与分析。 研究结果表明：在高温高压的超临界 CO₂ 环境下进行 168 h 腐蚀试验后，13Cr 不锈钢表面发生严重的点蚀，而铁基非晶合金表面无点蚀发生；非晶合金表面膜除 Fe 和 Cr 外，富含大量的 Si 元素，会促进形成稳定致密的钝化膜；13Cr 不锈钢表面膜为 p 型半导体，非晶合金表面膜为 n 型半导体，13Cr 不锈钢钝化膜载流子密度远高于铁基非晶合金。证实了在该环境下铁基非晶合金的耐蚀性能远优于 13Cr 不锈钢。]]> 2023/4/19 13:47:29 59true 3 / s 增长至 5 728 μm³ / s；而电压增至 4.6 V 时，微螺旋结构出现大量瘤状沉积。当初始极间隙从 5 μm 增加到 20 μm 时，微螺旋结构平均直径由 128 μm 增长至 163 μm。极间电压为 4.2 V、初始极间隙为 10~20 μm 时，随着初始极间隙的增大，微螺旋结构底部明显变粗，直径波动较大。研究结果表明，采用三轴联动控制阳极运动轨迹，定域电化学增材制造三维微螺旋构件，是三维金属微结构一种可行的技术方法。试验优化参数为极间电压 4.2 V、 脉冲占空比 60%和初始极间隙 5 μm 时，得到微观形貌质量较好、直径均匀的微螺旋构件(圈数为 2 圈、螺距为 400 μm)。]]> 2023/4/19 13:47:29 58true 2O₃ / 铁基球形磁性磨料对钛合金试样进行磁力光整加工，分析加工后钛合金试样的粗糙度、表面形貌以及残余应力，并确定最佳工艺参数。结果表明：当磁力光整加工工艺参数分别为主轴转速 1 000.00 r / min，加工间隙 1.50 mm，进给速度 15.00 mm / min 时，磁力光整加工效果最好，钛合金试样表面粗糙度由初始的 0.6 μm 降低到 0.065 μm，试样表面均匀，划痕和表面缺陷被有效去除，达到接近镜面效果。试样表面的残余应力由最初的拉应力+297.4 MPa 转变为压应力?237.8 MPa。利用磨削加工和磁力光整加工技术对 SLM 制备的 TC4 钛合金试样进行光整加工，可有效改善工件表面完整性，提高工件表面质量。]]> 2023/4/19 13:47:29 57true 2023/4/19 13:47:29 56true We ＞ 100)，奇异射流现象不再出现。奇异射流的产生与回缩阶段液滴内空腔的形成有关，且发生射流时空腔底部有很大的压力集中区。黏度的改变会影响液滴内空腔底部气液交界处的界面形态。随着黏度增加，空腔底部气液相界面将由上凸形转变为下凹形，无法形成向上的射流。奇异射流主要发生于 Re 在 700~1 000 的区域，且在该区间内奇异射流发生的 We 数区域较宽，可为液滴动力学行为调控提供理论依据。]]> 2023/4/19 13:47:29 55true 3)CF₂O]_x(CF₂O)_y)和 FAS(C₁₃H₁₃F₁₇O₃Si)对轴承钢滑块进行修饰，采用光干涉法测量不同润湿性(AF、 FAS、Steel)界面乳化液膜厚度。结果表明：界面润湿性不同导致乳化液膜厚发生较大变化，同卷吸速度下 AF 表面膜厚最高， Steel 表面次之，FAS 表面膜厚最低。稀释前乳化液原液成膜能力与其在入口处所受 Laplace 压力正相关；稀释后乳化液油水两相存在竞争吸附行为，乳化液成膜厚度受水相将油相从固体表面分离所做黏附功影响。结合光致荧光法和固水油三相黏附功共同分析界面润湿性对乳化液成膜的影响，认为涂镀 AF 后乳化液更易进入接触区。AF 界面乳液池特性与油膜厚度的关系， 证明了疏油表面可以具有较好的成膜能力。]]> 2023/4/19 13:47:29 54true 2023/4/19 13:47:29 53true 2023/4/19 13:47:29 52true 2023/4/19 13:47:29 51true 2O₃、AlNi₃、Al₄CrNi₁₅、Al₄Ni₁₅Ta 等金属间化合物相，涂层内部组织构成发生改变；随 Al 含量增加，熔池边界逐渐消失，涂层硬度、耐磨性能呈先减小后增加的趋势，并在 Al 含量为 15wt.%时达到最佳，其耐磨性较 NiCoCrTa-TiC 涂层约提高 25%；在雨水、海水介质中浸泡 2 h 后在边界润滑条件下的磨痕深度及磨损量与未经处理涂层的基本相同，表明 Al 元素的添加提高了复合涂层的耐腐蚀性能。]]> 2024/12/20 14:21:34 50true 2024/12/20 14:21:35 49true M₂₃C₆。与 NiCo 涂层相比，NiCrCoBSi 涂层的硬度提高了 95%，而断裂韧性只下降了 5.4%。磨损测试后发现两种涂层的磨损机制均以黏着磨损、疲劳磨损为主，伴随着少量磨料磨损。NiCrCoBSi 涂层表现出优异的耐磨性和较低的摩擦因数，其磨损率较 NiCo 涂层降低了 81%。NiCrCoBSi 涂层耐磨性较高的主要原因是其较高的硬度、内部的各种硬质耐磨相以及磨损表层的加工硬化。这是因为在循环载荷作用下， 涂层产生塑性变形，涂层的硬质相在塑性变形过程中被切割、旋转，导致碳化物及硼化物被细化和球化，从而提升了磨损表层的硬度。制备了具有优异高温耐磨性能的 NiCrCoBSi 自熔性多主元合金涂层，为长寿命铜及其合金涂层的开发提供了理论依据和技术参考。]]> 2024/12/20 14:21:35 48true 2SnO₃浓度， 在钛合金表面制备掺锡微弧氧化层。利用扫描电子显微镜（SEM+EDS）、X 射线衍射仪（XRD）和 X 射线光电子能谱（XPS） 对微弧氧化层的微观形貌、物相组成和成分进行表征，通过摩擦磨损试验，电化学及抗菌测试研究微弧氧化层在模拟体液 （SBF）中的耐磨性、耐蚀性和抗菌性。结果表明，添加 Na₂SnO₃ 后微弧氧化层表面孔洞数量增多，随着 Na₂SnO₃ 浓度增加， 微弧氧化层表面微孔数量减少直至消失，出现了小颗粒物且膜层越来越致密均匀。Na₂SnO₃浓度为 10 g / L 时制备的掺锡微弧氧化层在模拟体液中表现出最佳的耐磨性和抗菌性，但该微弧氧化层没有改善基体的耐蚀性，这可能是 SnO₂ 比 TiO₂的耐蚀性低所导致的。研究结果可为钛合金在生物医疗领域的应用提供一定的试验支撑。]]> 2024/12/20 14:21:35 47true 2Si₂O₇）因其与 SiC 基体匹配的热膨胀系数和良好的高温性能，成为理想的 EBC 候选材料之一，然而其耐高温水蒸气腐蚀性能尚无法满足其服役需求，有待进一步优化。取四种稀土元素设计并制备一种新型高熵焦硅酸盐硅陶瓷 (Yb_0.25Lu_0.25Tm_0.25Y_0.25)₂Si₂O₇ （(4RE_0.25)₂Si₂O₇）。稀土元素 Yb 和 Lu 对应的焦硅酸具有单一的 β 相结构及优秀的抗高温水氧腐蚀性能，稀土元素 Tm 和 Y 的焦硅酸也具有 β 相结构及较低的热导率。试验结果表明，采用无压烧结成功制备出具有单斜 β 相的(4RE_0.25)₂Si₂O₇ 块材，差示扫描量热法（DSC）曲线无明显的吸 / 放热峰，从室温到 1 300 ℃保持平直，具有良好的相稳定性。(4RE_0.25)₂Si₂O₇具有较低的热膨胀系数（CTE，2.66×10^?6 ~3.84×10^?6 ℃^?1 ）和热扩散系数（0.41~0.92 mm² / s）。在 1 300 ℃，90%Air-10%H₂O 的气氛中腐蚀 200 h，质量损失仅 0.625 mg / cm² ，远低于 Yb₂Si₂O₇ 的失重，(4RE_0.25)₂Si₂O₇表现出了较好的抗高温水蒸气腐蚀能力。设计并制备的新型(Yb_0.25Lu_0.25Tm_0.25Y_0.25)₂Si₂O₇ 高熵硅酸盐陶瓷在热学性能和抗高温水氧腐蚀性能方面具有一定优势，有望成为一种潜在的高性能环境障涂层材料。]]> 2024/12/20 14:21:35 46true 2 ，低于 Al 扩散涂层的氧化总增重 （2.77 mg / cm² ）；Al 扩散涂层发生严重的内氧化和氧化膜剥落，1Re-NiAl 涂层仅发生轻微的氧化膜剥落；涂层中添加电镀 NiRe 层后显著提高涂层的抗氧化性能。通过电镀和电弧离子镀相结合的工艺成功引入 Re，并研究 NiRe 层对涂层抗氧化性能的影响，可为后续深入研究 Re 及其他元素改性的 β-NiAl 涂层提供新思路。]]> 2024/12/20 14:21:35 45true 2O₃ 可以使涂层组织细化硬度耐磨性提升，添加少量或过量的稀土 La₂O₃ 均不能使复合涂层的性能达到最佳。为探究不同质量分数稀土 La₂O₃对复合涂层组织及性能的影响，利用氩弧熔覆技术在 TC4 表面制备 La₂O₃ / Ti-BN-G 复合涂层。以 Ti 粉、BN 粉、石墨烯粉和稀土 La₂O₃ 为原料，将配比好的粉末置于玛瑙研体中充分研磨使其混合均匀，预涂敷在 TC4 合金表面，利用氩弧熔覆技术制备出不同 La₂O₃含量的 Ti-BN-G 涂层。采用 X 射线衍射仪、 扫描电子显微镜及能谱分析仪分析涂层的物相及显微组织，利用显微维氏硬度仪测试涂层的显微硬度；采用摩擦磨损试验机测试涂层的磨损率和摩擦因数分析涂层的耐磨性能。结果表明：涂层物相由颗粒状、枝晶状 Ti(C, N)、针棒状 TiB 和 α-Ti 相构成。随着 La₂O₃含量的增多，组织发生不同的变化。当 La₂O₃ 质量分数为 4 wt.%时，复合涂层中组织细化效果最佳且分布均匀，通过面扫描分析可知，稀土 La 元素均匀分布在复合涂层中，抑制了组织的生长，从而使性能得到进一步优化，与基体相比复合涂层的显微硬度提高了 3.7 倍，耐磨性提高了 9.6 倍，磨损机制为磨粒磨损；当 La₂O₃质量分数为 5 wt.%时，复合涂层组织粗大、分布不均匀，硬度与耐磨性均降低。最后得出结论，当稀土 La₂O₃ 质量分数为 4 wt.%时，复合涂层组织致密、细化效果最为显著，表现出较高的硬度和优异的耐磨性，进一步提高了 TC4 合金的力学性能。通过优化复合涂层中稀土 La₂O₃质量分数得到高性能涂层，研究成果可为解决零部件表面磨损失效问题提供试验依据和理论基础。]]> 2024/12/20 14:21:35 44true 2024/12/20 14:21:35 43true 2体系涂层的高温抗氧化性能，但稀土元素 Y 对于 MoSi₂涂层抗氧化性能的影响机理还尚未明确。以 Nb-Si 基合金为基体，采用放电等离子烧结技术（SPS）在其表面制备 Y 掺杂（1 wt.%）的 33Mo-62Si-5B（at.%） 涂层。通过 1 250 ℃高温氧化试验，研究涂层的高温氧化行为以及 Y 对涂层高温抗氧化性能的影响。结果表明：涂层主要由 MoSi₂、MoB、Mo₅Si₃和 SiO₂ 相构成，Y 在涂层中以 Y₂Si₂O₇颗粒的形式弥散分布于 SiO₂相内部。包覆 Mo-Si-B 涂层的合金样品在氧化试验初期出现质量损失，其 100 h 后的氧化增重高于包覆 Y 掺杂 Mo-Si-B 涂层的合金样品，表明 Y 掺杂涂层具有更好的高温抗氧化性能。氧化后涂层表面形成由晶态 SiO₂、硅硼玻璃相(SiO₂-B₂O₃)和 Y₂Si₂O₇颗粒构成的氧化膜。阐明 Y 提升 Mo-Si-B 涂层抗氧化性能的作用机理：在涂层表面优先形成的 Y₂O₃ 加速了晶态 SiO₂ 和硼硅氧化膜的形成，随后形成的 Y₂Si₂O₇阻碍了 O 的内扩散，使 Y 掺杂 Mo-Si-B 涂层抗氧化性能得到提高。]]> 2024/10/18 12:59:21 42true 7C₃和 TiC 组成，TiC 的加入细化了组织中的先析出奥氏体，使得堆焊层宏观硬度增加，磨粒磨损后共晶碳化物的开裂和剥落现象减少，冲击磨损表面材料的脱落减少，磨损失重降低。TiC 可以显著提高堆焊合金的抗磨粒磨损性能和抗冲击磨损性能，其中原位合成方式添加 TiC 的堆焊层性能更加优异，可为 TiC 在农机触土部件耐磨涂层中的研究和应用提供参考。]]> 2024/10/18 12:59:21 41true 2）并进行氟化改性，制备高含氟量的 pal@SiO₂-F 填料，利用分层喷涂的方法将 pal@SiO₂-F 填料与聚二甲基硅氧烷（PDMS）结合，制备出具有超双疏性的 PDMS / pal@SiO₂-F 涂层。pal@SiO₂-F 填料中氟元素含量达到了 33.14%，涂层的水、白矿油接触角分别达到 160°和 158.2°。电镜观察发现，复合涂层表面的微米尺度 pal 颗粒与表面生长的 SiO₂纳米突起堆积，共同构成双重粗糙结构。PDMS 作为粘结剂，为涂层与基底提供稳定的结合力， pal 颗粒为表面的纳米结构提供支撑，使涂层捕获的气膜能够稳定存在，涂层在经历白矿油浸泡和腐蚀测试后，仍表现出优异的拒液性，同时在自清洁测试中展现出优异的自清洁性和抗污性。PDMS / pal@SiO₂-F 超双疏涂层凭借其独特的制备方法和性能及相对低廉的制造成本展示出广泛应用的潜力。]]> 2024/10/18 12:59:21 40true 32.85Zr_30.21Cu₉Ni_5.28Be_22.66 进行强化处理，并重点研究钛基非晶合金在 3.5% NaCl 模拟海水环境中的摩擦学性能。XRD 图谱表明：该非晶合金在激光冲击处理前后的晶态结构没有发生明显变化，但是激光冲击显著提高了钛基非晶合金的被冲击表面和横截面的硬度，而且随着激光脉冲能量的增加，硬度提升效果增强，表面粗糙度增大。另一方面，激光冲击强化显著提高了钛基非晶合金在模拟海水环境中的耐腐蚀性能。在 20 N 载荷的滑动条件下，7 J 脉冲能量冲击后的腐蚀速率较铸态样品降低了约 47.2%，同时激光冲击也显著降低了钛基非晶合金的腐蚀磨损率，而且该磨损率随着激光脉冲能量的增大而降低。在 10 N 载荷下，7 J 脉冲能量冲击后的磨损率较铸态样品降低约 47.3%。钛基非晶合金的主要磨损机制为粘着磨损。激光冲击有利于钛基非晶合金的再钝化、抑制塑性变形和粘着倾向，进而提升其在腐蚀环境下的摩擦学性能。激光冲击强化显著提高了钛基非晶合金的抗腐蚀性能和腐蚀磨损性能，这为促进非晶合金及其涂层的工程应用提供了新的思路。]]> 2024/10/18 12:59:21 39true 4次时，残余应力会明显松弛，应力松弛量平均约为 23.64 %， 之后逐渐趋于稳定状态，残余应力也会随着载荷强度的增加逐渐发生松弛，且松弛量不断增大。研究结果可为喷丸残余应力的松弛变化规律研究及工程中提高 TC4 钛合金使用性能、合理高效的预估疲劳寿命提供借鉴参考。]]> 2024/10/18 12:59:21 38true L_d）、膨胀比（n）和加速喷嘴直径比 （D_n）、长径比（L_n）对冰粒引射能力和加速的影响，以冰粒冲击动能为综合评判指标，确定喷射器结构参数，并进行表面处理试验验证。研究结果表明：在 2 MPa 气压下，喷射器喷嘴参数为 n=1.5，D_n=4.0，L_d=4，L_n=0 mm 时，可以充分引射加速冰粒。该结构参数下进行铝合金板脱漆试验，可获得较大的脱漆半径并使铝合金板表面更光滑，铝合金表面粗糙度由 3.194 ±0.489 μm 变为 1.156±0.136 μm。冰粒的即时制备和利用解决了冰粒空气射流技术工程应用时存在的冰粒粘结和储存问题， 可为材料表面处理领域提供一种新的技术方法。]]> 2024/10/18 12:59:21 37true 2024/10/18 12:59:22 36true 3 含量呈现先上升后降低的趋势，涂层的 sp³含量在 300 ℃热处理后获得最大值，涂层硬度达到最大的 20.66 GPa；而 Si-DLC 涂层由于 Si 元素的掺杂提高了涂层的热稳定性，其在 400 ℃热处理时 sp³含量最大，硬度最大值为 24.28 GPa。涂层与氧化锆对磨球的磨损机理为磨粒磨损，涂层的磨损率呈现先降低后升高的趋势，热处理温度为 300 和 400 ℃为最优。研究证明涂层的微观结构和摩擦学性能可以通过热处理温度调控，优选热处理温度的涂层具有优异的综合性能。研究结果可为退火处理对 DLC 和 Si-DLC 涂层的性能影响提供理论支持。]]> 2024/10/18 12:59:22 35true 2024/10/18 12:59:22 34true Ra 0.409 μm）时，粉末平整性好且碳元素含量高，接触界面的力链分布均匀，配位数大且持续时间长，能形成平整、稳定的粉末润滑膜。基于离散元数值模拟和光学原位观测研究不同粗糙度和粉末层厚度的摩擦接触界面摩擦特性，可为机械工程领域的接触界面形成平整、稳定且润滑性能良好的粉末润滑膜提供理论指导和机理分析。]]> 2024/10/18 12:59:22 33true 2024/10/18 12:59:22 32true 2024/10/18 12:59:22 31true 2024/10/18 12:59:22 30true 8 ?·cm²左右，具有优异的多循环自修复性能。通过电化学阻抗测试，MXene 涂层具有较好的长效防腐性能，在浸泡的 30 d 期内，涂层的低频阻抗模值能一直保持在 10⁸ ?·cm² 以上，一方面归因于二维材料优异的阻隔性能，另一方面涂层的自修复性不断修补微裂纹，减缓了腐蚀介质的渗入。试验结果表明，将 MXene 材料作为光热转换剂制备得到具有良好光热响应性和长效防腐性的聚氨酯自修复涂层。光热响应型 MXene 自修复涂层具备长效防护性能，能够应用于海洋工程装备提升服役寿命。]]> 2024/8/13 18:01:33 29true ?7 A / cm² 降低到 1.475×10^?7 A / cm² 。长期浸泡腐蚀试验也表明重熔层的耐腐蚀性能要显著优于喷涂层。通过等离子喷涂结合激光重熔技术得到缺陷较少、耐腐蚀性较好的高熵合金涂层，对于高熵合金的广泛应用具有重要的参考价值。]]> 2024/8/13 18:01:33 28true T=100 h 和 200 h）的磨损最轻微，摩擦损失体积和磨痕最大深度仅为未辐照和长时辐照（T=300 h 和 500 h）的 2 / 3；紫外辐照后，衬垫材料与 GCr15 轴承钢球之间的磨损行为变化表现为 PTFE 纤维塑性变形和转移膜形成能力的下降，其主要原因是 PTFE 纤维结晶度的降低；衬垫材料的磨损机理随辐照时间的延长由疲劳磨损和粘着磨损向磨粒磨损为主转变。研究成果可为 PTFE / Kevlar 织物衬垫型自润滑材料在紫外辐照后的磨损性能跟踪和研制优化提供参考。]]> 2024/8/13 18:01:33 27true 2制备一种高效超疏水表面并分析其改性和疏水的机理。试验上按不同改性配比制得悬浮液，通过两步喷涂法将悬浮液喷涂到铝基表面制备得到超疏水表面，并采用傅里叶红外光谱仪和扫描电子显微镜进行表征与分析。研究中采用分子动力学模拟方法构建棕榈酸改性纳米 TiO₂模型和润湿模型，使用 COMPASS Ⅱ 力场进行分子动力学模拟，通过体系构型以及均方根位移和径向分布函数的计算结果对改性机理、不同改性配比效果及微观润湿行为进行分析研究。经试验与模拟的验证，不同的改性配比形成不同的微纳结构对表面润湿性有着极大的影响，通过表征测试筛选得到最佳改性配比，成功改性制备得到接触角为 164.4°的超疏水表面。经分析可知，棕榈酸与纳米 TiO₂ 通过氢键吸附发生脱水缩合反应产生酯键，成功将亲水性的纳米 TiO₂ 改性为超疏水性，改性配比制备的表面不仅表面能低，而且形成层次分明的微纳结构使得表面超疏水性能更佳。通过宏观试验与微观分子动力学模拟相结合的方法研究分析得到 PA 改性纳米 TiO₂ 机理、不同改性配比对表面润湿性影响和疏水机理，进一步完善制备超疏水表面的相关机理研究，在超疏水表面制备及研究方面具有参考意义。]]> 2024/8/13 18:01:34 26true 0.5 高熵合金耐磨性的影响，采用真空电弧熔炼技术制备 FeCoNiCrMnAl_0.5(Si_0.5)高熵合金铸锭，研究 Si 元素对高熵合金微观组织结构、硬度及干摩擦学性能的影响。试验发现，FeCoNiCrMnAl_0.5合金铸锭物相为单一 FCC 相结构，组织呈现等轴树枝晶特点，晶粒大小为 20~30 μm； FeCoNiCrMnAl_0.5Si_0.5铸锭物相由 FCC+BCC 相组成，晶粒尺寸为 10~20 μm；FeCoNiCrMnAl_0.5铸锭硬度较低仅为 185.8 HV_0.1， FeCoNiCrMnAl_0.5Si_0.5铸锭硬度可达到 750.7 HV_0.1，其抗磨损性能相比 FeCoNiCrMnAl_0.5也提升超过 10 倍。这表明 Si 元素能促使高熵合金物相结构由 FCC 向 BCC 转变，同时具有细化晶粒，大幅提升高熵合金的硬度与抗磨损性能作用。Si 元素的作用对高熵合金具有普遍的适用性，可为高熵合金涂层耐磨性的强化提供参考。]]> 2024/8/13 18:01:34 25true 3 ，磨痕轮廓圆滑， 磨损面最完整且大面积成膜。随 Cu 改性 WC 含量增大，主要磨损机制由黏着磨损转变为剥离磨损，Cu 改性 WC 颗粒促进摩擦转移层的形成，抑制磨损面裂纹的横向扩展。Cu 改性 WC 颗粒与铜基体界面结合强度显著提升，15 wt.% 复合材料抑制黏着磨损与疲劳磨损，摩擦学性能优异。采用 Cu 改性 WC 颗粒增强铜基摩擦材料有望成为优化 WC 与 Cu 基体界面提升铜基复合材料摩擦学性能的重要备选途径。]]> 2024/8/13 18:01:34 24true 2）薄膜主要在真空低载下（＜0.5 GPa）服役，因此须发展针对真空宽载（中高载）下服役的二硫化钼复合薄膜。通过非平衡磁控溅射技术制备 MoS₂ / DLC 复合薄膜，利用 SEM、AFM、XRD、XPS、Raman、TEM、真空摩擦试验机等分析薄膜结构、形貌、摩擦学性能及磨损机制。结果显示：DLC 的加入能够改善 MoS₂ 柱状结构，使复合薄膜更加致密，并且能够促进薄膜以（002） 晶面择优取向生长。复合薄膜在真空宽载（0.73~1.27 GPa）下均能保持稳定的低摩擦因数（0.02~0.06）和低磨损率 （10^?10 mm³ ·N^?1 ·m^?1 ），与 MoS₂相比降低了三个数量级。通过对磨屑进行分析，发现复合薄膜在摩擦过程能发生石墨化转变，形成有序的石墨结构以及润滑性能优良的（002）取向的 MoS₂，同时在 MoS₂ 催化作用及接触应力诱导下，形成的层间低剪切力的石墨结构及层状的 MoS₂ 有利于实现低摩擦因数和低磨损率。非晶碳的加入使得复合薄膜在真空环境下能够保持低摩擦因数和超低磨损率。通过复合结构设计实现了二硫化钼 / 碳复合薄膜在真空宽载条件下的超低磨损，可为空间超低磨损薄膜的设计、开发和应用提供一定的实验基础和理论指导。]]> 2024/8/13 18:01:34 23true ?1 ，酒石酸钠浓度 45 g·L^?1 ，pH=8，电流密度 0.3 A·cm^?2 为最优工艺参数，且镀层形貌致密，晶粒分布均匀；各个不同工艺参数下得到镀层的相结构均为 Co7Fe3，且择优取向无显著差别；当钴含量达到 65.11%时，饱和磁化强度达到 209 emu·g?1 ((A·m² ) / kg)，矫顽力低于 4 Oe(1 Oe =79.6 A / m)，镀层具有最优的软磁性能。在 pH=5 的酸性溶液中，钴铁合金镀层的腐蚀电位正移了 0.012 V，自腐蚀电流密度降低为 2.86 μA·cm^?2 ， 具有更好的耐蚀性能。通过对硅钢表面诱导共沉积 Co-Fe 软磁合金进行研究，为今后的硅钢资源防护利用提供了新思路。]]> 2024/8/13 18:01:34 22true 2024/8/13 18:01:34 21true p=4 mPa）和大气环境下不同微动运行区域接触界面摩擦化学状态及其微动磨损行为。试验结果表明，工业纯铁在大气环境下未观察到微动混合区，然而真空环境下因接触界面发生了严重粘着效应，使得微动运行难以进入滑移区而具有较宽的混合区。随着位移幅值的增加，工业纯铁在真空环境下的微动磨斑具有更多的 Fe 基体暴露，并伴有以 FeO 为主的氧化物，整体表现出较高的磨损量；相对比，在大气环境下其磨斑表面产物为以 FeO 和 Fe₂O₃为主的氧化物，特别在滑移区几乎没有 Fe 单质暴露，且磨斑表面主要以 Fe₂O₃氧化物为主， 表现出较真空环境下更轻微的磨损。磨损结果表明，FeO 和 Fe₂O₃ 具有较好的润滑保护作用，特别是 Fe₂O₃ 氧化物能显著提高材料表面抗微动磨损性能。利用原位 XPS 技术可以实现表征材料接触表面真实的摩擦化学状态，且更加准确地揭示摩擦氧化反应对微动磨损行为的影响作用机理，对丰富和发展微动磨损基础理论具有科学意义。]]> 2024/5/28 9:14:08 20true Sa、Sq、Sv、Sz 值分别从 0 次重熔（正常打印）的 8.437、11.88、82.68、252.2 μm 降低到三次重熔的 6.18、7.735、37.597、104.36 μm，分别降低 26.75%、34.89%、54.53%、58.62%；随重熔次数的增加，平均摩擦因数逐渐增大，质量磨损量逐步减小；2、3 次重熔样件在磨损试验的后半段瞬时最大摩擦因数出现了大于 1 的情况，这是由于在明显滑动之前出现“接点增长”，接点面积不断增大，致使摩擦力超过正压力。表面粗糙度及摩损性能出现上述变化的原因是，每次重熔会使表面吸附的粉末颗粒及熔接痕进一步融化融陷，直至消失，相邻熔道搭接处的“峰谷”现象得到抑制，孔隙和球化等缺陷逐渐被修复，表面变得更加平整。 研究发现不同重熔次数对表面粗糙度和磨损改变的程度不同；定义了经济重熔次数概念，1、2、3 次重熔次数对表面粗糙度和摩擦磨损性能综合改变率分别为ζ ₁ =26.61%、ζ ₂ =43.60%、ζ ₃ =23.68%，确定了经济重熔次数为 2；根据研究成果，给出经济重熔次数在矿山机械上的应用实例。提出经济重熔次数概念，并给出经济重熔次数的应用实例，可为提高增材制造构件表面质量和耐磨性能提供新思路。]]> 2024/5/28 9:14:08 19true 2024/5/28 9:14:08 18true 2024/5/28 9:14:08 17true P. gingivalis，P.g），植入物相关感染严重影响手术效果及增加患者痛苦与费用，因此须赋予植体表面抗菌能力以降低感染发生率。微弧氧化（Micro-arc oxidation, MAO）技术是通过高电压形成牢固结合且具备良好骨整合性能的氧化涂层，同时已有研究发现镁及其化合物（氧化镁）具有良好抗菌性和生物相容性。将 MAO 与电泳沉积（Electrophoretic deposition, EPD） 技术结合，在多微孔的二氧化钛表面沉积纳米氧化镁（nano-MgO）涂层，并评价其体外抗菌性能及生物相容性。通过 SEM、 XRD、EDS 观察样品表面形貌结构、测定元素组成。通过稀释涂板计数法、细菌活死染色及 SEM 观察评价 nano-MgO 涂层对 P.g 的体外抗菌性能。通过将人牙龈成纤维细胞（HGF）与 nano-MgO 涂层共培养后 CCK-8 法、细胞活死染色及骨架染色观察评价 nano-MgO 涂层体外生物相容性。研究结果发现，nano-MgO 颗粒在二氧化钛多微孔表面均匀-团聚沉积且覆盖率随沉积时间增加。各组样品对 P.g 的体外抗菌性能在 24 h 为 6%~54%，在 72 h 为 39%~79%。显微观察（活死及 SEM）样品表面活菌比例随沉积时间而减少。各组样品与 HGF 共培养 1 d 后细胞相对存活率为 79%–67%，5 d 后为 93–85%。荧光显微观察发现 MAO 钛样品表面几乎无死细胞，其余 4 组表面死细胞比例随沉积时间增加，各组样品表面细胞形态完整且各组间无明显差异。MAO 钛表面 EPD nano-MgO 涂层具备良好体外抗菌性能及生物相容性，研究成果可为降低口腔种植修复术的感染发生率、减少患者痛苦及手术费用提供一种新方法。]]> 2024/5/28 9:14:08 16true 2-Zr 燃料体系广泛应用于压水反应堆和各种研究试验堆中，但在反应堆运行工况下，UO₂燃料与 Zr 包壳会发生扩散反应。在 UO₂燃料与 Zr 包壳之间制备一层氧扩散阻挡层，阻止 UO₂中的氧原子向 Zr 包壳中扩散，是提高核燃料元件的安全性和使用寿命的方法之一。进行理论计算，结果表明 Nb 和 Cr 是最具潜力的氧扩散阻挡层材料。采用电弧离子镀技术制备 Nb、Cr、Nb / Cr 三种涂层，通过对这三种扩散阻挡层的研究，发现在 UO₂燃料上制备一层金属涂层能够有效阻止 UO₂与 Zr 包壳的扩散反应，Nb 涂层具有较好的氧阻挡能力，但是 Nb 与 Zr 在试验条件下能够无限固溶，形成 Nb 与 Zr 的双相结构。 Cr 与 UO₂ 燃料和 Zr 包壳均有较好的相容性，但是 Cr 与 O 原子的亲和性比 Nb 好，Cr 涂层中 O 原子浓度比 Nb 涂层中的 O 原子浓度高。Nb / Cr 复合涂层是一种比较理想的扩散阻挡层，且靠近 UO₂ 燃料一侧为 Nb 涂层，靠近 Zr 包壳一侧为 Cr 涂层。 研究结果表明 Nb / Cr 复合涂层作为氧阻挡层材料，在氧阻挡能力上优于 Nb 涂层和 Cr 涂层。扩散反应阻挡层的研究可为提高核燃料元件的安全性和使用寿命提供一定参考数据。]]> 2024/5/28 9:14:08 15true 2O₃-SiO₂，CMAS）的高温腐蚀已成为航空发动机涡轮叶片热障涂层过早失效的重要原因之一。然而涡轮叶片工作环境复杂，熔盐、海盐常与 CMAS 耦合，一起对热障涂层造成多元复杂腐蚀，但目前关于 CMAS 与盐类的多元耦合腐蚀行为鲜有报道。针对 Y₂O₃部分稳定 ZrO₂（YSZ）热障涂层在 CMAS、CMAS+NaVO₃、CMAS+海盐作用下的腐蚀行为进行对比研究。通过 XRD、SEM 等方法对不同条件下腐蚀后的涂层进行表征，并分析热处理温度、腐蚀物种类对腐蚀行为的影响。结果表明：与 CMAS 相比，CMAS+NaVO₃、CMAS+海盐会在更低的温度下损伤涂层（1 200 ℃）。 当三种腐蚀物均能完全熔化时（1 250 ℃），CMAS+NaVO₃、CMAS+海盐熔体则由于更大的流动性而大量渗入，腐蚀内部涂层。其中，CMAS+海盐熔体在涂层内的渗透性最强，1 250 ℃热处理 4 h 后，渗透深度超过 400 μm。盐类的共存会改变 CMAS 的性质，增强熔体的渗透能力，增加涂层内部甚至底部失效的倾向。研究结果有助于理解盐类与 CMAS 耦合时混合熔体对热障涂层的破坏机理及潜在威胁。]]> 2024/2/29 11:50:56 14true 2O₃和 NiCr₂O₄ 为主， ST In625 表面产生的腐蚀坑较少；腐蚀后期，在两种样品表面均检测到 NiO，二元氯化物熔盐中两种样品表面未生成明显氧化层，出现明显腐蚀坑，而三元氯化物熔盐表面会生成新的 Cr₂O₃ 和 NiCr₂O₄ 絮状氧化层，无腐蚀坑出现。因此，在氯化物熔盐中 ST In625 的腐蚀失重较小，耐蚀性明显提高，且两种样品在二元氯化物熔盐中的腐蚀速率较低、但存在明显晶间腐蚀； 在三元氯化物熔盐中腐蚀速率更高，而晶间腐蚀较为轻微。通过表面改性提高了镍基合金在氯化物熔盐环境中的耐蚀性，可为太阳能热发电储热材料的金属部件选择提供全新的思路。]]> 2024/2/29 11:50:56 13true 4H₈O₂）进行自组装，最后化学镀镍，在 AZ91D 镁合金表面制备微弧氧化（MAO）/ 自组装（SAM）/ 镍（Ni）复合涂层。通过形貌结构、电化学测试和腐蚀产物分析研究复合涂层在 3.5 wt.% NaCl 环境中的腐蚀行为，并建立复合涂层的腐蚀过程模型。结果表明：Cl^? 的存在加速了腐蚀的发生。复合涂层的腐蚀电流密度与镁合金相比下降 3 个数量级，复合涂层显著提高了镁合金的耐蚀性。复合涂层在盐雾环境中 0~96 h 时，Ni 层表面结构仍然致密。当复合涂层暴露在腐蚀环境中 120 h 后，Ni 层开始被破坏，腐蚀离子进行渗透，形成通道。之后，基体上的 SAM 层和 MAO 层的保护时间缩短。在 144 h 时，腐蚀离子直接穿透了复合涂层，使基体涂层保护失效。研究成果可为该类涂层的开发、制备和应用提供试验依据和理论基础。]]> 2024/2/29 11:50:56 12true 2024/2/29 11:50:56 11true 2）是目前最有前途的光催化材料之一。 但由于能带宽、光生电子与空穴快速复合等特点，限制了其利用效率和范围，开发一种高效的 TiO₂基光催化复合材料具有重要意义。通过简单的溶胶-凝胶法和一步 Marangoni 法，将 TiO₂和 Ag 纳米颗粒（AgNPs）和氧化石墨烯(GO)有效结合，制备出显著增强光催化活性和抗菌能力的复合材料 TiO₂@Ag-GO。氧化石墨烯（GO）具有多个催化活性中心，可以高效地进行光催化反应降解污染物。同时，还能提高电荷分离程度，抑制光生电子和空穴复合，提高 TiO₂ 光催化活性。AgNPs 具有存储电子和促进电荷分离的能力，同时释放的 Ag⁺ ，赋予材料广谱的抗菌性能。光催化试验抑菌试验结果表明，复合材料能高效降解亚甲基蓝染料，2 h 降解率达到 74.5%，同时对金黄色葡萄球菌和铜绿杆菌有较强的杀灭作用。这种简易制备的高催化和杀菌功能的 TiO₂ 基复合材料在光催化清洁领域有很大的应用潜力。]]> 2024/2/29 11:50:56 10true 2024/2/29 11:50:56 9true ? 通过较薄单一涂层的缺陷侵入基体。LPN 样品因渗氮层的存在提升了一定的耐腐蚀性能，而 HPN 样品因为渗氮温度过高而导致 CrN 大量析出，使得样品表面出现“贫 Cr”现象，耐腐蚀性能下降。复合处理样品的渗氮层-WCrAlTiSiN 涂层可形成保护屏障，有效阻止电荷转移和电流从阳极流向阴极，提高 2Cr13 钢在海水环境中的耐腐蚀性能。通过离子渗氮-多弧离子镀 WCrAlTiSiN 纳米涂层复合强化方法可有效提升马氏体不锈钢在海水中的耐腐蚀性能。]]> 2024/2/29 11:50:57 8true k-ε 湍流模型、一步反应涡耗散模型（EDM）表述喷涂燃烧焰流特性。通过 KHRT（Kelvin-Helmholtz Rayleigh-Taylor）破碎模型描述航空煤油液滴破碎过程。基于可靠性理论，综合分析煤油液滴直径、氧气 / 燃料比率及反应物质量流量对喷涂粒子飞行行为的影响。结果表明：氧气 / 燃料比率对粒子温度影响程度最大，煤油液滴直径对粒子速度影响最大。HVOF 瞬时演化模型可以直观呈现燃料的动态行为及喷涂粒子的飞行特性，可为优化热喷涂工艺提供参考和理论支撑。]]> 2024/2/29 11:50:57 7true 1₁2 ）和周向交错平行分布（1212）方式梯度排布的表面，测量各个表面的磨损量和摩擦因数。通过立体显微镜、扫描电子显微镜对摩擦磨损试验前后的表面形貌和摩擦因数进行分析。数值模拟和试验结果显示，与光滑表面和单一织构化表面相比，梯度排布微织构化表面磨损量和摩擦因数显著降低；圆形与三角形以¹₁2 方式的梯度排布微织构化表面摩擦学性能最佳，接触表面磨损量最小、表面摩擦因数最低。 梯度排布微织构在流体润滑过程中相互影响，可以起到提高轴承表面举升力，减少表面接触，降低表面磨损和摩擦因数的作用。研究不同形状、排布方式下梯度排布微织构化表面的磨损量和摩擦因数的变化规律，可为舰船装备水润滑轴承研制阶段主动设计提供理论基础。]]> 2024/2/29 11:50:57 6true 2024/2/29 11:50:57 5true Ra 从 53.4 nm 降低到 23.5 nm；甲烷浓度过高导致涂层脱落严重，膜基结合力变差；晶面形貌和金刚石含量受到基底温度的影响较为明显，随着温度升高，金刚石质量提高。综合基底温度、腔室压力对金刚石涂层的影响，确定最佳生长温度为 900 ℃，气压为 1 kPa。调节甲烷浓度 1%为微米金刚石；甲烷浓度 5%为纳米金刚石。研究方法可以优化在陶瓷基底上制备具有优异性能的金刚石薄膜的制备参数。]]> 2024/2/29 11:50:57 4true 8 μm³ / min；该试验条件下，建立的材料去除模型预测准确度相比 Preston 经典模型提高 36.7%。研究成果可为实现硬脆材料的确定性材料去除提供技术支持和理论依据。]]> 2024/2/29 11:50:57 3true 2024/2/29 11:50:57 2true 2024/2/29 11:50:57 1true